隐框玻璃幕墙设计计算书(doc38)-包装印刷(编辑修改稿)

隐框玻璃幕墙设计计算书(doc38)-包装印刷(编辑修改稿)内容摘要：

PK= 合 = 1000= (N) 固定块承受弯矩值为： M= 21= () 对双面固定块，计算强度时其弯矩值应为单 面固定块的二倍，从而： M=() 固定块的最大应力值为： s=MWmin = = (N/mm2)可见固定块的强度满足设计要求。 固定块刚度校核 固定块的最大挠度为： u= = 2133 70000 =(mm)L/150=21 /150= (mm)。 可见固定块的刚度满足设计要求。 中国最大的管理资源中心 第 16 页 共 38 页 固定块连接螺栓强度校核 能承受的最大拉力为： N=170 1 p = (N) P0 = 从而， N P0 可见其强度满足设计要求。 八、横梁与立柱连接计算 [标高 :,HL1+CDSL1] 综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素，对下列不利处进行横梁与立柱连接强度计算。 该处幕墙位于主楼，标高为 ，幕墙自重按 GK/A=500N/m2 计；设计荷载为 W 合 =。 幕墙分格宽度 B=1200mm，横梁上分格高度 H1=1800mm。 下分格高度 H2=1000mm。 立柱材料为铝合金 (6063T5)，局部壁厚为 5mm。 横梁材料为铝合金 (6063T5)，局部壁厚为 3mm。 角码材料为铝合金 (6063T5)，壁厚为 4mm。 角码由 2 个 M6 的螺栓与立柱连接，螺栓承受水平和垂直组合剪切力作用。 荷载计算 (1)、水平荷载： 横梁上分格块传到横梁上的力为： 中国最大的管理资源中心 第 17 页 共 38 页 N1 上 =W 合 .B28 = 12020 1038 =(N) 横梁下分格块传到横梁上的力为： N1 下 =W 合 .B28 = 12020 1038 = (N) 从而， N1= N1 上 +N1 下 =(N) (2)、垂直荷载： N2= B/2 H1 GK/A = 1200/2 1800 500 106 =450(N) (3)、组合荷载： N=N12 + N22 = + 4502 =(N) 与立柱相连接的螺栓个数 n1 计算，立柱的局部承压校核： (1)、每个螺栓的承载力： NbV =p 120 =(N) n1=N NbV= =(个 )，取 n1=2 个。 (2)、立柱局部承压能力： 中国最大的管理资源中心 第 18 页 共 38 页 NbC= n1. =2 6 5 120 =7200(N)N=(N) (3)、角码局部承压能力： NbC= n1. =2 6 4 120 =5760(N)N=(N) 可见，横梁与立柱的连接满足设计要求。 九、立柱与支座连接计算 [标高 :,CDSL1+GZ01] 综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素，对下列不利处进行立柱与支座连接强度设计计算。 该处幕墙位于主楼，标高取为 ，幕墙自重按 GK/A=500N/m2 计；设计荷载为 W 合 = N/m2。 幕墙分格宽度 B=12020mm，立柱长度 (楼层高度 )为 H=3400mm。 立柱材料为铝合金 (6063T5)，局部承压强度为 120N/mm2，立柱连接处壁厚 t1=5mm。 支座材料为钢材 (≤ 16mm)，局部承压强度为 320N/mm2，支座壁厚t2=6mm。 立柱的固定方式为双系点，即立柱左右两侧均与支座连接。 立柱与支座的连接螺栓： 2 个 M12。 荷载计算 水平荷载： 中国最大的管理资源中心 第 19 页 共 38 页 N1= 1200 3400 103=(N) 垂直荷载： N2= 500 1200 3400 106=2448(N) 组合荷载： N= + 24482=(N) 螺栓个数计算 每个螺栓的承载力： NbV=2 p 120 =(N) n= =(个 )，取 2 个。 局部承受能力校核 立柱局部承压能力： NbC=2 2 12 5 120 =28800(N)(N) 支座承局部压能力： NbC=2 2 12 6 320 =92160(N)(N) 可见立柱与支座的连接设计安全。 十、支座计算 [标高 :,GZ01] 综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素，对下列不利处进行支座强度设计计算。 该处幕墙位于主楼，标高取为 ，幕墙自重按 Gk/A=500N/m2 计；设 中国最大的管理资源中心 第 20 页 共 38 页 计荷载为 W 合 = N/m2。 幕墙分格宽度 B=1200mm，立柱长度 (楼层高度 )为 H=3400mm。 选用的支座为 GZ01，其材质为钢材 (≤ 16mm)；支座端部的横截面积 A0=1200mm2，横截面抵抗矩 Wmin=10000mm3。 立柱的固定方式为双系点，即立柱左右两侧均与支座连接。 幕墙立柱连接螺栓的中心离支座端部横截面形心的水平距离 d1=250mm，垂直距离 d2=0mm。 荷载计算 单独一个支座承受如下荷载： 水平荷载： N= B H W 合 /2 = 1000 3800 106 103/2 =2448(N) 垂直荷载： V= B H = 1200 3400 106 500 /2 =1224(N) 支座端部横截面所受最大弯矩值为： M= N d2 +V d1 =2448 0+1224 250 =306000() 支座强度校核： 中国最大的管理资源中心 第 21 页 共 38 页 正应力 : s=NA0+ Wmin =2448 1200 + 10000 =(N/mm2)f=215 N/mm2 组合应力 : s 合 =s2+3 (VA)2 =+3 (12241200)2 =(N/mm2) f= N/mm2 可见支座的设计安全。 十一、支座与埋件连接计算 [标高 :,支座： GZ01] 综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素，对下列不利处进行支座与埋件连接强度设计计算。 该处幕墙位于主楼，标高取为 ，幕墙自重按 GK/A=500N/m2 计；设计荷载为 W 合 =。 幕墙分格宽度 B=1200mm，楼层高度为H=3400mm。 立柱的固定方式为双系点，即立柱左右两侧均与支座连接。 支座材质为钢材 (≤ 16mm)，与预埋件采用直角焊缝焊接，焊脚高为 6mm(焊脚高度在计算时乘 )，一个支座的焊接焊缝的有效计算横截面积 A0=720mm2，抵抗矩 Wmin=42020mm3。 幕墙立柱连接螺栓的中心离支座端部焊缝横截面形心的水平距离 d1=250mm，垂直距离 d2=0mm。 荷载计算 中国最大的管理资源中心 第 22 页 共 38 页 单独一个支座的焊接焊缝承受如下荷载： 水平荷载： N=B H W 合 /2 =1200 3400 106 103/2 =(N) 垂直荷载： V= B H =1200 3400 106 500 /2 =1224(N) 焊缝受到的最大弯矩值为： M= N d2 +V d1 = 0+1224 250 =306000() 焊缝强度的校核： s 合 = (sf bf)2+ (tf)2 = ( A0 + Wmin)2+ (VA0)2 =( 720+ 3400)2+(1224720)2 = (N/mm2)f=160 N/mm2 式中 , bf 190。 190。 为承受静力荷载和间接承受动力载的结构中，正 面角焊缝的强度设计值增大系数； 可见焊缝强度满足设计要求。 中国最大的管理资源中心 第 23 页 共 38 页 十二、幕墙预埋件计算 [标高 :,YMJ1] 综 合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸、预埋件的埋设位置、砼标号等因素，对下列不利处进行预埋件设计计算。 该处幕墙位于主楼，使用的砼标号为 C30，标高取为 ，幕墙自重按500N/m2 计；标准组合荷载为 WK 合 =；设计组合荷载为 W合 =。 幕墙分格宽度为 1200mm，楼层高度为 3400mm。 锚筋选用 I 级钢筋，锚筋直径 10mm，共 4 根分 2 层，外层锚筋间距为 90mm；锚板为 8mm 300mm 150mm 的 Q235 钢板。 固定立柱的螺栓中心至预埋件锚板形心的水平。