石油气

） ,但负偏差（少）控制在 范围内。 经常不达标的，公司将取消其充装资格。 公司员工不亲自带亲戚朋友到充装台充气。 b)充装工在每次充装前，应作例行检查：一、检查充气阀、充气管、充气枪是否合格，有否漏气；二、用标准砝码对灌装称进行校验。 充装前几个最好进行自检。 c)对年检瓶以 ，特别轻的钢瓶以实际重量除底。 对小瓶，也应根据不同瓶重区别对待。 不得不负责任都按标准除底。 若有发现

嘴的结构形式、尺寸和燃气压力有关，用实验方法求得； 试验采用单炉头 的某品牌 燃具， 简化试验条件为 一 路燃气管线， 因此 实测燃气流量 v 等于燃烧器喷嘴流量 Lg。 同一台试验燃具喷嘴结构相 同（即喷嘴直径 d 相同），实验条件保持不变 时 ，喷嘴流量系数μ可认为是常数。 燃气压力 H 采用额定压力 ，则燃烧器喷嘴流量 Lg 与 燃气相对密度 S 的平方根成反比。 由公式一、二可得 燃具

油气的这一物理特性，国家规定按照纯丙烷在 48℃ 时的饱和蒸气压确定钢瓶的设计压力为 1568 千帕，按照液态纯丙烷在 60℃ 时刚好充满整个钢瓶来设计钢瓶的内容积。 并规定钢瓶的灌装量每升不大于 公斤。 若按规定的灌装量灌装，在常温下，液态体积大约只占据钢瓶内容积的 85%，还留有 15%的气态空间供液态受热膨胀。 在正常情况下环境温度不会超过 48℃ ，钢瓶是不可能爆炸的，但是

油车的 3倍左右 ,且液 化石油气汽车发动机运转平稳 ,噪声小 ,因而发 动机耐用 ,使用寿命为汽油车的 3倍 . (4)发动机的热效率高 .液化石油气辛烷值 ? 33? 比优质汽油高 1o～ 2O,故抗爆性能好 ,可 用于高压缩比的发动机 ,这对提高发动机的效 率有明显优势。 且液化石油气汽车发动机运转 平稳 ,低速性能比汽油车好 ,尤其适宜于车辆拥 挤 ,人口密集的大城市使用 .

本表民用建筑执行； 4 与本表规定以外的其它建筑物的防火间距，应按现行国家标准《城镇燃气设计规范》 GB 50028 的有关规定执行。 液化石油气储罐之间的防火间距不应小于相邻较大罐的直径。 数个储罐的总容积大于 3000m3 时，应分组布置，组内储罐宜采用单排布置。 组与组相邻储罐之间的防火间距，不应小于 20m。 液化石油气储罐与所属泵房的距离不应小于 15m。

型整体安装的泵，不应有明显的偏斜。 7 c、泵的找正应符合下列要求： （ a）主动轴与从动轴以联轴节连接时，两轴的不同轴度、两半联轴节端面间的间隙应符合设备技术文件的规定； （ b）主动轴与从动轴以皮带连接时，两轴 的不平行度、两轮的偏移应符合《机械设备安装施工技术规范》第一册《通用规定》的规定； （ c）原动机与泵连接前，应单独先试验原动机的转向，确认无误后再连接； （ d）主动轴与从动轴找平

检查输气管道、阀门的密封性能。 保证气缸工作气源压力 ~. 定期校对压力表精度。 操作顺序： 操作手控阀，使吊栏上升至水箱上平面位置； 人工将待检钢瓶逐个推入工位； 开启高压球阀，拧开钢瓶瓶阀，逐个充气升至 （民用瓶 ）； 操纵手控阀，使吊栏（内置待检钢瓶）平稳地下降至水箱里。 操纵人员根据“气瓶气密性试验方法”观察受检钢瓶。 操纵手控阀，使吊栏上升至水箱平面位置； 人工拿出已检钢瓶

站处的的速度分布图（图 11）可以明显地捉到舭涡的形态，同时还要考察桨盘面处的速度分布图（图 12）。 可以看出伴流分数在桨盘面上半部出现峰值，分布也较均匀，属于正常伴流分布形态。 所以黏性流的计算也显示船体的艉部线型属于良好。 图 8 粘性计算网格划分 ２２ ２３ （ 4）线型优化 以上分析表明该基本线型艏部兴波有些偏高，尾部伴流均匀。 针对该初步线型，优化时修改了艏部线型和艉部线型，形成了改

本次评价的范围主要是对该项目的选址、总平面布置、工艺、设备选型、公用工程等是否符合国家相关规范要求进行安全评价。 本评价报告只对评价项目中涉及到的职业 危害因素 提出建议，具体结果XXXXXXX有限公司白沙液化气充装站搬迁项目安全预评价报告 2 前期准备 辨识与分析危险、有害因素 做出评价结论 划分评价单元 选择评价方法 定性、定量评价 提出安全对策措施建议 编制安全评价报告

工程建设的砖、烁石、沙等材料距离都没有超 50km,钢筋、水泥可就近购买 ,施工条件较好。 第 4 章 建设规模与工艺技术方案 建设规模 本项目建设规模为 :设 2座 30m3卧式石油气罐 ,一座 5m3残液罐 ,建设充装间及泵房 ,罐区土建 296m2,办公室 ,配电室 ,电热锅炉房和自来水泵房 35m2,消防水池 200m3,以及其他附属设施与设备 ,年充装能力为100T。 工艺方案