带式

在水平面内方向转动阻挡或产生横向推力使皮带自动向心达到调整皮带跑偏的目的，其受力情况和承载托辊组偏斜受力情况相同。 一般在带式输送机总长度较短时或带式输送机 双向运行时采用此方法比较合理，原因是较短带式输送机更容易跑偏并且不容易调整。 （ 2）头部驱动滚筒或尾部改向滚筒的轴线与输送机中心线不垂直，造成胶带在头部滚筒或尾部改向滚筒处跑偏。 如下图所示，滚筒偏斜时，胶带在滚筒两侧的松紧度不一致

8 2 由于 5n ，查上面表格得系数 2A 卷筒材料用 45 钢，查手册， 45 钢的屈服强度为： 360s MPa 则 ：  syp  MPa 1 6 62020 1 0 0 0152  MPa 经检验卷筒强度符合要求。 校验最大张紧力 maxF 能否满足机构在任何时刻的工况要求。 分析可知，只要 maxF 在 ZH3 满足扭矩小于电机的额定扭矩即可。

341. 57 1. 75Sa SaYY，。 7 计算大小齿轮的  Fa SaFYY 并加以比较  333 2 . 7 2 1 . 5 7 0 . 0 1 5 4 82 7 5 . 8 6 2F a S aFYY   444 2 . 2 4 1 . 7 5 0 . 0 1 8 0 22 1 7 . 5 1 7F a S aFYY  大齿轮的数值较大 设计计算 

重量的 30%～ 40%； 因此它在平时工作运行时，需要经常进行 管理、维护和更 中国矿业大学 2020 届本科生毕业设计 (论文 ) 第 13 页 换。 托辊 的寿命 和 可靠性 直接 决定 了皮带 输送机的功效。 如果 托辊 的 使用寿命短 的话， 会增加 皮带 输送机的维修费用；堵转的托辊会磨损昂贵的输送带， 如果托辊 转动不灵活 ，也会增 大 输送机的功耗； 并且也 可 能会 导致煤尘

试算，即 (1) 确定公式内的各计算数值 1） 试选载荷系 数 Kt= 2) 计算小齿轮的转矩 3) 选齿宽系数 错误 !未找到引用源。 d=1 由《机械设计（第八版）》图 1030 选取区域系数 错误 !未找到引用源。 4) 由《机械设计（第八版）》图 1026 查得 错误 !未找到引用源。 ，则 错误 !未找到引用源。 由《机械设计（第八版）》表 106 查得材料的弹性影响系数 5)

式为 机械设计课程设计 16 （ 1）确定公式内的各个计算数值 1）由图 1020c 查的小齿轮的弯曲疲劳强度 MPaFE 5001  ； 大齿轮的弯曲疲劳强度 MPaFE 3802  ； 2 ） 由 图 1018 取 弯 曲 疲 劳 寿 命 系 数 FNK FNK 3)计算弯曲疲劳许用应力。 取弯曲疲劳安全系数 S=,由式（ 1012）得 ：   M P aM P aSK

） = b/h=计算实际载荷系数 根据 v=,7 级精度，由图 108 查得动载荷系数= 由 = N= ，=100N/mm,查表 103 得齿间载荷分配系数= 由表 104 用插值法查得 =，结合 b/h= 查图1013，得 = 则载荷系数为 =1 = 由式（ 1013），可 得按实际载荷系数算得的齿轮模数 = 对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的模数 m 大于由齿根弯曲疲劳强度计算的模数

(210) 电动机的功率计算公式 0 /N KN  (211) 式中： K—— 电动机的功率备用系数 N——电动机的功率， KW η ——总传动效率 胶面 = 由以上公式联立计算得 N= 各种阻力的计算 凸弧段阻力的计算 承载部分    1i B C G B GW S q q q g R q q g H      (N) (212) 输送带向上运动时，用“＋”

dd1=100 mm。 (2) 验算带 速： d1 mπ60 1000dnv  m/s，满足 5m/sv30 m/s。 (3) 计算大齿轮的基准直径 d2 0 d1d i d   300mm。 确定 V 带中心距和基础长度 (1) 根据 d1 d2 0 d1 ( ) 2( )d d a d d   ， 初定中心距 a0=600 mm。 (2) 计算所需的带长   2d 1

损后也能保持较好的刃角，能有效刮除粘附在胶带上的物料，且无须经常调整。 高分子刮板式弹性清扫器采用 上海鼎世 产品。 非工作面清扫器 为了防止拉紧滚筒粘结，在胶带非工作面，除尾部设清扫器外，对垂直拉紧装置，在改向滚筒前亦需设一级清扫器。 清扫器选用高分子聚氨酯刮板式弹性清扫器，带均衡压力系统，以确保 清扫器与胶带面的接触均匀，避免损伤胶带。 清扫器采用 上海鼎世 产品。 为了防止拉紧滚筒粘煤