碗扣模板支撑方案

碗扣模板支撑方案内容摘要：

卸下，取下模板和木方，然后拆除剪刀撑及脚手架。 模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。 ○12 脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行： 福建三建凤岭在水一方三期一标段 工程 碗扣架模板施工方案 13 1）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行； 2）同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。 3）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全 防护用品。 5）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内。 7）拆下的钢管与扣件，应成捆用塔吊吊运至地面，防止碰撞，严禁抛掷。 附录 :模板的验算 12．板模板计算书 及模板支架层数确定 （碗扣架） 板段： B1。 370120013201103000525900 90015厚覆面木胶合板1根10 080 木方（宽度高度mm）@ 2001根10 010 0木方（宽度高度mm ）@12 00 模板支撑体系剖面图 福建三建凤岭在水一方三期一标段 工程 碗扣架模板施工方案 14 900 90012001200 钢管排列平面示意图 12． 1参数信息 (一 ) 构造参数 楼层高度 H： 3m；混凝土楼板厚度： 110mm； 结构表面要求：外露； 立杆纵向间 距或跨距 la： ；立杆横向间距或排距 lb： ； 立杆步距 h： ；扫地杆距支撑面 h1： ； (二 ) 支撑参数 板底采用的支撑钢管类型为： Ф48； 钢管钢材品种：钢材 Q235钢 (＞ 1640)；钢管弹性模量 E： 206000N/mm2； 钢管屈服强度 fy： 235N/mm2；钢管抗拉 /抗压 /抗弯强度设计值 f： 205N/mm2； 钢管抗剪强度设计值 fv： 120N/mm2；钢管端面承压强度设计值 fce： 325N/mm2； 新浇筑砼自重标准值 G2k： 24kN/m3；钢 筋自重标准值 G3k： ； 板底模板自重标准值 G1k： ； 承受集中荷载的模板单块宽度： 900mm； 施工人员及设备荷载标准值 Q1k： 计算模板和直接支承模板的小梁时取 ； 计算直接支承小梁的主梁时取 ； 福建三建凤岭在水一方三期一标段 工程 碗扣架模板施工方案 15 计算支架立柱等支承结构构件时取 1kN/m2； 搭设形式为： 2层梁； (一 ) 面板参数 面板采用板质材 (垂直方向 )15mm厚覆面木胶合板；厚度： 15mm； 抗弯设计值 fm： 26N/mm2；弹性模量 E： 9000N/mm2； (二 ) 第一层 支撑梁参数 材料： 1根 100 80木方（宽度高度 mm）； 间距： 200mm； 木材品种：南方松；弹性模量 E： 10000N/mm2； 抗压强度设计值 fc： 13N/mm2；抗弯强度设计值 fm： 15N/mm2； 抗剪强度设计值 fv： ； (三 ) 第二层支撑梁参数 材料： 1根 100 100木方（宽度高度 mm）； 木材品种：东北落叶松；弹性模量 E： 10000N/mm2； 抗压强度设计值 fc： 15N/mm2；抗弯强度设计值 fm： 17N/mm2； 抗剪强度设计值 fv： ； 12． 2模板面板 计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。 根据《模板规范（ JGJ1622020）》第 ，面板按照简支跨计算。 这里取面板的计算宽度为。 面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为 : I = 900 153/12= 105mm4； W = 900 152/6 = 104mm3； 模板自重标准值 G1k= = kN/m； 新浇筑砼自重标准值 G2k=24 = kN/m； 钢筋自重标准值 G3k= = kN/m； 永久荷载标准值 Gk= + + = kN/m； 施工人员及设备荷载标准值 Q1k= = kN/m； 福建三建凤岭在水一方三期一标段 工程 碗扣架模板施工方案 16 计算模板面板时用集中活荷载进行验算 P= kN； (1) 计算挠度采用标准组合： q=； (2) 计算弯矩采用基本组合： A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max（ q1， q2） =； 由可变荷载效应控制的组 合： q1= ( + ) =； 由永久荷载效应控制的组合： q2= ( + ) =； B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1= =； P1= =； 由永久荷载效应控制的组合： q2= =； P2= =； σ ＝ M/W [f] 其中： W 面板的截面抵抗矩， W = 104mm3； M 面板的最大弯矩 (N mm) M=max（ Ma， Mb1， Mb2） = m； Ma= l2= = m； Mb1= l2+ l = + = m； Mb2= l2+ l = + = mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值 : σ = 106/ 104=； 实际弯曲应力计算值 σ =[f] =26N/mm2，满足要求。 福建三建凤岭在水一方三期一标段 工程 碗扣架模板施工方案 17 ν =5ql4/(384EI)≤ [ν] 其中： q作用在模板上的压力线荷载 :q = ； l面板计算 跨度 : l =200mm； E面板材质的弹性模量 : E = 9000N/mm2； I截面惯性矩 : I = 105mm4； [ν] 容许挠度 : 结构表面外露 [ν]=l/400=； 面板的最大挠度计算值 : ν= 5 2020/(384 9000 105)=； 实际最大挠度计算值 : ν= :[ν] =，满足要求。 12． 3板底支撑梁的计算 支撑梁采用 1根 100 80木方（宽度高度 mm），间距 200mm。 支撑梁的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W和弹性模量 E分别为： I=1 100 803/12 = 106 mm4； W=1 100 802/6 = 105 mm3； E=10000 N/mm2； (一 ) 荷载计算及组合： 模板自重标准值 G1k= = kN/m； 新浇筑砼自重标准值 G2k=24 = kN/m； 钢筋自重标准值 G3k= = kN/m； 永久荷载标准值 Gk= ++ = kN/m； 施工人员及设备荷载标准值 Q1k= = kN/m； 计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算 P= kN； (1) 计算挠度采用标准组合 (考虑支撑梁自重 )： q=+=； (2) 计算弯矩和剪力采用基本组合 (考虑支撑梁自重 )： A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1= (+) =； q2= =； 福建三建凤岭在水一方三期一标段 工程 碗扣架模板施工方案 18 由永久荷载效应控制的组合： q1= (+) =； q2= = kN/m； B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q= (+) =； P= =； 由永久荷载效应控制的组合： q= (+) =； P= =； (二 ) 荷载效应计算 支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。 作用荷载分为 “永久荷载和均布活荷载组合 ”和 “永久荷载和集中活荷载组合 ”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查《模板规范（ JGJ1622020）》附录 C表 系数。 (1) 最大弯矩 M计算 最大弯矩 M=max（ Ma， Mb） = m； A 永久荷载和均布活荷载组合 经过系统 验算 ，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大 Ma= q1 l2+ q2 l2 = + = m； B 永久荷载和集中活荷载组合 经过系统 验算 ，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大 Mb= q l2+ P l = + = m； (2) 最大剪力 V计算 最大剪力 V=max（ Va， Vb） = kN； A 永久荷载和均布活荷载组合 经过系统 验算 ，采用以下荷载组合的剪力效应值最大 Va= q1 l+ q2 l 福建三建凤岭在水一方三期一标段 工程 碗扣架模板施工方案 19 = + =； B 永久荷载和集中活荷载组合 经过系统 验算 ，采用以下荷载组合的剪力效应值最大 Vb= q l+ P = + =； (3) 最大变形ν计算 ν= 12020/(100 10000 106)= (三 ) 支撑梁验算 (1) 支撑梁抗弯强度计算 σ =M/W= 106/ 105 =实际弯曲应力计算值 σ =[f] =15N/mm2，满足要求。 (2) 支撑梁抗剪计算 τ =VS0/Ib= 1000 80000/( 106 100)=； 实际剪应力计算值 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]= N/mm2，满足要求。 (3) 支撑梁挠度计算 最大挠度： ν =； [ν] 容许挠度 : 结构表面外露 [ν]=l/400=； 实际最大挠度计算值 : ν= :[ν] =，满足要求。 支撑梁采用 1根 100 100木方（宽度高度 mm），间距 1200mm。 支撑梁的截面惯性矩 I，截面抵抗矩 W和弹性模量 E分别为： I=1 100 1003/12 = 106 mm4； W=1 100 1002/6 = 105 mm3； E=10000 N/mm2； (一 ) 荷载计算及组合 (1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力 《模板规范（ JGJ1622020）》规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取。 规范所说的 “均布活荷载 ”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。 所以，我们首先确定 福建三建凤岭在水一方三期一标段 工程 碗扣架模板施工方案 20 在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。 施工人员及设备荷载标准值 Q1k= = kN/m； 由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）： q1=； q2= =； 由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）： q1=； q2= =； 由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力 F1= q1 l+ q2 l = + =； 由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力 F2= q1 l+ q2 l = + =； A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）： 最大支座反力 F=max（ F1， F2） =； B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）： F= q l= =； (2) 第二层支撑梁自重 A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用： q= kN/m； B 计算第二层支 撑梁变形采用： q= kN/m； (二 ) 荷载效应计算 第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 根据上面计算的荷载进行 验算 ，得到计算简图及内力、变形图如下： 福建三建凤岭在水一方三期一标段 工程 碗扣架模板施工方案 21 弯矩和剪力计算简图 弯矩图 (kN m) 剪力图 (kN) 变形计算简图 变形图 (mm) 计算得到： 最大弯矩： M= 最大剪力： V= 最大变形： ν= 最大支座反力： F= (三 ) 支撑梁验算 (1) 支撑梁抗弯强度计算 σ =M/W= 106/ 105 =实际弯曲应力计算值 σ=[f]=17N/mm2，满足要求。 福建三建凤岭在水一方三期一标段 工程 碗扣架模板施工方案 22 (2) 支撑梁抗剪计算 τ =VS0/Ib= 1。