带式

   HH KK  HK ⑤由 《 机械 手册 》 查 图得 ：33hb = HK FK 故载荷系数   HHVA KKKKK (5)按实际的载荷系数校正所算得的分度圆直径 3d mmKKdd tt 3333  （ 6）计算模数 3m 6  Zdm 1按齿根弯曲强度设计  3 2323 2 FSaFadYYZKTm

应力 【σ 1b】 =60Mpa （ 2）按扭矩强度估算直径 21 根据表 153 得 c=118～ 107，又由式（ 152）得 d≥ c(p/n)1/3 =(107～ 118) ()1/3=～ 考虑到轴的最小直径处要求安装联轴器，会有键槽存在，故将计算直径加3%～ 5%取 ～ ,由设计手册取 标准直径 d1=42mm （ 3）设计轴的结构并绘制草图 由于设计的是单级减速器

8 ゜ ,运量 Q=1 500 t/h，带速 V= m/s，运距 L=2020m。 阻 尼式下运皮带运输机也具有较为广阔的应用前景，它在输送带底面施加阻尼力来抵消载荷下运时产生的下滑力，其驱动装置可以布置在输送机的下端，使电动机在驱动中始终保持电动状态，改善了输送带受力情况，同时可解决下运可伸缩皮带运输机不易伸缩的难题。 在倾角不大于 16゜的下运工况均可应用，其防下滑的阻尼力可随时任意调整

 ； mmmzd n 1 3 s 21 0 2co s22  。 4计算齿轮宽度 mmmmdb d   ，圆整后取 mmb 60。 则： mmb 602  （大齿轮）； mmb 651  （小齿轮）。 12 因 1z 、 2z 、 1d 、 b 、  发生变化，故相应有关参数 1FaY 、 2FaY 、 1SaY 、 2SaY 、a 、 VK 、

图 22 槽形托辊的带上物料堆积截面 查 矿山运输机械 表 416 各种带宽适用的最大块度 (mm) 带 宽 500 650 800 1000 1200 1400 1600 最大块度 100 150 200 300 350 350 350 承载段运行阻力 （ 1） 由式 stC河南理工大学万方科技学院毕业设计论文 13  ( ) c o s ( ) s i nz tz ZF q q q L

许用弯曲应力 【σ 1b】 =60Mpa （ 2）按扭矩强度估算直径 根据表 153 得 c=118～ 107，又由式（ 152）得 d≥ c(p/n)1/3 21 =(107～ 118) ()1/3=～ 考虑到轴的最小直径处要求安装联轴器，会有键槽存在，故将计算直径加3%～ 5%取 ～ ,由设计手册取标准直径 d1=42mm （ 3）设计轴的结构并绘制草图 由于设计的是单级减速器

  11 360FEF FS  MPa   22 256FEF FS  MPa 按齿面接触强度设计 （ 1）取载荷系数 K=（表 133），齿宽系数 =（表 135）。 小齿轮传递扭矩 1T = 6 1110Pn = 6 8 .8 8 6 31 0 0 .0 8 7 4 9970  610 N﹒ mm （ 2）选小齿轮齿数为 1Z =35，大齿轮齿数 2 1 1 5

=KFN2 FE2 /S=380 K= d1= m= mm [ F ]1=3Mpa [ F ]2=MPa K=  111FSaFaYYσ =  222F SaFaYYσ = m≥ m= 带式输送机传动装置中的一 级圆柱齿轮减速器课程设计说明书 15 计算载荷系数 K： K=KA KV KFα KFβ =1 1 1 = 查取齿型系数由表 10－ 5 查得 YFa1=； YFa2=

故大齿轮的数值大 且   mFsF  ②设计计算 213 212 c os[]F a San dFK T Y YYmz    o 224 o 为满足齿根弯曲疲劳强度取 2nm ， 为满足齿面接触疲劳强度取mmd  14c os 011 nmdZ  取 311Z 1243142 Z (4).几何尺寸计算， ①计算中心距 

① 试选 Kt = ②查课本由 215P 图 1030 选取区域系数 ZH = ③ 试选 o12 ,查课本由 214P 图 1026 查得 1 = 2 =  =+= 应力循环次数 N1 =60 n2 j Ln =60 1 (2 8 300 8) = 108 N2 =  81iN 108 由课本 203P 图 1019查得接触疲劳寿命系数 K 1HN = K 2HN =