车床
据实际结果得知，圆周速度会增加一倍，噪声约增大 6dB。 工作平稳性和接触误差对振动和噪声的影响比运动误差要大，所以这两项精度应选高一级。 为了控制噪声，机床上主传动齿轮都要选用较高的精度。 大都是~用 766，圆周速度很低的，才选 877。 如果噪声要求很严，或一些关键齿轮，就应选 655。 当精度从 766 提高 到 655 时，制造费用将显著提高。 不同精度等级的齿轮，要采用不同的加工方法
，调速性能更稳定一些原因很简单，直流调速的电枢和励磁不是耦合的，是分开的，这样对电枢电流和励磁电流能够做到精确控制。 而交流调速，电枢电流和励磁电流是耦合的，是无法就是仿真直流调速的原理。 但是要做到直流调速的控制特性目前是很困难的。 立车为大功率、大转矩 加工机床，若主轴采用交流变频调速为保证低速时的 运行稳定性和加工精度，需采用专用变频电机和大功率变频器，相对直流调速反 而成本较高
丝杆导程 L0=5mm 初选步进电动机步距角 ，可计算出传动比 i 为 i=360fp/Q2L0=360 5= 考虑到结构上的原因，不能是齿轮直径太大，以免影响到横向溜板的有效行程。 故此处可采用两级齿轮减速； i=Z1/Z2 Z3/Z4=3/5 4/5=24/40 20/25 Z1=24 Z2=40 Z3=20 Z4=25 因进给运动齿轮受力不大，模数 m 取 2，有关参数参照下表
m，钻扩孔，钻后工序尺寸 216。 21+，扩孔至零件尺寸 216。 22+，因此采用读数值 ，测量范围为 0—125 游标卡尺。 ）在工序二中，拉花键，根据花键宽 6++ 216。 25+，采用内径千分尺，读数值 ，测量范围 5— 30mm. ）在工序三中，粗铣和半精铣槽 B 面，粗铣工序尺寸 29mm,半精铣后零件尺寸 27mm，采用读数值 ，测量范围为 0— 125mm 游标卡尺。
图 20 拉伸槽结构 在夹具体上设计出放置夹紧元件的槽，槽的尺寸效果图如下图 21 所示： 图 21 添加压紧槽 在夹具体上设计出压紧元件中的螺纹孔，效果图如下图 22 所示 图 22 压紧螺纹孔 夹具中的相关附件的设计过程 压紧垫块的设计 图 23 压紧垫块 压紧垫块的相关尺寸没有严格的标准，它在夹紧工件的过程中起到传递力的作用，所以它只要与工件和压紧螺栓的接触表面光洁平整
粗、精铣大端面 20 粗、精铣上端面 30 粗、精铣下端面 40 粗、精铣左右端面 50 粗、精铣 A、 C 两孔所在面 60 粗、精铣燕尾槽 70 磨上、下两端面 80 粗镗、半精镗、精镗 A、 B、 C、 E、 F孔 90 钻、扩、 粗铰、精铰 D孔 100 粗镗、半精镗、精镗 G、 H孔 110 大端面：钻 4M4螺纹底孔，孔深 12mm，钻 17M4螺纹底孔，钻 Φ 孔，钻
粗、精铣大端面 20 粗、精铣上端面 30 粗、精铣下端面 40 粗、精铣左右端面 50 粗、精铣 A、 C 两孔所在面 60 粗、精铣燕尾槽 70 磨上、下两端面 80 粗镗、半精镗、精镗 A、 B、 C、 E、 F孔 90 钻、扩、 粗铰、精铰 D孔 100 粗镗、半精镗、精镗 G、 H孔 110 大端面：钻 4M4螺纹底孔，孔深 12mm，钻 17M4螺纹底孔，钻 Φ 孔，钻
已知刀具寿命服从正态分布，在方差 未知 的情况下，检验其均值 m是否为 [h,sig,ci]=ttest(x,), 结果得 h=0,sig=1,ci=[,] 由 检验结果 可知 布尔变量 h=0，知应接受假设， 即假设刀具寿命均值为 是合理的 ； 的置信区间为 [,]包括了 ，且精度很高。 故可以认为刀具的平均寿命为 . 现 将 损失费用 函数 L 分摊到每 个零件 1 2 3。 k t m f
=, e=则 d( mm)A(mm) （A指滚珠丝杠按内径定的 截面积）丝杠导程L的变化量为： 总长度L=1500mm，丝杠上的变形量，由于两端均采用推力球轴承，则值： (mm)(2) 滚珠与螺纹滚道间接触变形（mm）由d=, F=kgf,承载滚珠数量 ZZ 由于滚珠丝杠副施加预应力，且预应力F为轴向负载的1/3，则变形 = （mm）(3)
T68 Ⅸ 1 1 插 R4槽 插床 B5020 Ⅹ 1 1 铣 R9槽 立式铣床 X52K XI 1 1 2 3 粗、精铣四侧面槽 132mm 38mm 并倒角 4 45 粗铣四侧面槽 精铣四侧面槽 倒角 4 45 立式铣床 X52K XII 1 1 2 钻、攻 8M16 螺纹 钻 15mm底孔 攻 M16螺纹 立式 钻床 Z535 XIII 1 1 2 3 4 钻、攻 3M12