机油泵体工艺及夹具设计说明书

机油泵体工艺及夹具设计说明书内容摘要：

cotkr+(1～ 2)=（ ） cot54176。 +1mm=； f= ； n= 545r/min。 将上述结果 代 入 公 式 ， 则 该 工 序 的 基 本 时 间 tj=(38mm+1mm+)/(545r/min)==。 （ 2）粗铰工步 根据表 541，可由公式 tj=L/fn=(l+l1+l2)/fn 求得该工序 的 基 本 时 间。 l1 、 l2 由表按 kr=15 176。 、ap=(Dd)/2=()/2= 的条件查得 l1=； l2=15mm；而l=38mm； f=。 n=97r/，则该工序基本时间 tj=（ 38mm++15mm） /（ 97r/min） ==。 （ 3）精铰工步 根据表 541，可由公式 tj=L/fn=(l+l1+l2)/fn 求得该工序的基本时间。 l l2 由表按 kr=15176。 、 ap=(Dd)/2=()/2=的条件查得 l1=； l2=13mm；而 l=38mm； f=。 n=140r/结果 代入公式 ，则该工序 基本时间 tj=（ 38mm++13mm） /（ 140r/min） ==。 辅助时间 ft 的计算 辅助时间 ft 与 jt 之间的关系为 ft =（ ～ ） jt ，取 ft = ，则各工序的辅助时间分别为： 工序 6 钻孔工步的辅助时间： ft = = 工序 6 粗铰工步的辅助时间： ft = = 工序 6 精铰工步的辅助时间： ft = = 8 其它时间的计算 布置工作时间 bt 是作业时间的 2%～ 7%，休息与生理需要时间 xt 是作业时间的 2%～ 4%，这里都取 3%，则各工序的其它时间（ bt + xt ）可按关系式（ 3%+3%）（ jt + ft ） 计算，分别是： 工序 6 钻孔工步的其它时间： bt +xt =6%（ +） = 工序 6 粗铰工步的其它时间： bt +xt =6%（ +） = 工序 6 精铰工步的其它时间： bt +xt =6%（ +） = 单件时间 djt 的计算 工序 6 的单件时间 djt 为三个工步单件时间的和，其中 钻孔工步 钻djt =++= 粗铰工步 粗铰djt =++= 精铰工步 精铰djt =++= 所以工序 6 的单间时间 djt = 钻djt + 粗铰djt + 精铰djt =++= 9 6 夹具设计 定位方案 工件以一端面和Φ 67 孔为定位基准，采用平面和短定位销组合定位方案，在定位平面及短定位销的圆柱面上定位，其中平面限制 X 和 Y 方向的转动以及Z 方向的平移 3 个自由度，短圆柱销限制了 X 和 Y 方向上的平移 2 个自由度，共限制了 5 个自由度。 定位误差的计算：由于定位基准与工序基准一致，所以基准不重合误差Δb为 0。 由于定位销与泵体Φ 60孔的配合为 77hH ，所以定为基准孔与定位销间的最小间隙Δ S为 0。 查公差数值表的 IT7=。 参考指导书表 813的计算公式得总的定位误差 dw = DT + dT +Δ S=++0=。 夹紧机构 根据生产纲领的要求，需要大批量生产，为了提高生产效率，故采用液动夹紧方案。 具体原理是采用液压缸推动杠杆的一端，使杠杆的另一端压在工件的表面，可根据对液压回路的设计来调整压紧力的大小，其压紧的主要作用是防止工件在钻孔过程中，切削力的作用下产生转动和震动。 其夹紧力的计算 根据杠杆原 理： F1*L1=F2*L2， F2 和 F3 是 用力与反作用力的关系所以 F3=F2, 则已知液压力，就可以求出压紧力。 L1=76mm,L2=80mm。 活塞底面有效 面积为 256 2mm。 设液压缸的入口 压力为 390625Pa。 则液压力为 100N，压紧力为 95N。 导向装置 采用可换钻套作为导向装置，孔径为 15mm。 选用 JB/T ，钻套高度 H=(1～ ) d,这里取 H=36mm，排削间隙 h(～ )d,这里取h=10mm. 10 夹具与机床连接元件 在夹具体上的两侧设计座耳，用 T 形螺栓固定。 由于 Z525 型立式钻床工作台槽宽 a=14H11，所以 T 形螺栓的直径 d 取 12，夹具体两侧座耳槽宽取 14。 夹具体 由于被加工零件的孔有同轴度要求，所以定位平面与定位圆柱销在安装时同轴度在Φ 22 范围内允差。 夹具装配体三维效果图 定位短销的三维效果图 11 设计体会 在这次设计中，我明确设计目的，综合应用了所学专业知识 ,培。