0块及挂篮施工方案

0块及挂篮施工方案内容摘要：

触变性，经振动液化后很容易冒出底板，说明下腹板处已灌注密实，可以停止腹板或下腹板的振动。 当底板冒出少量混凝土时，不能过早铲除，待腹板混凝土灌注完毕后再做处理，以防止腹板混凝土因未凝结而产生振动流失现象，以至下腹板出现局部空洞。 另外可以在，内模下腹板与底板连接处增设一定宽度 的水平 25 模板，即可防止混凝土大量冒出。 ⑥、混凝土捣固采用Φ Φ 20插入式振动棒。 钢筋密集处用Φ 20插入式振动棒，钢筋稀疏处用Φ 30 插入式振动棒。 振动棒距离模板 5— 10cm。 动棒移动距离不得超 过振动棒作用半径的 倍。 振动棒的作用半径经试验确定。 ⑦、 灌注混凝土时，预应力管道内衬硬塑料管芯 (混凝土灌注完成后拔出 )防止管道变形、漏浆，混凝土灌注后及时通孔、清孔，发现阻塞及时处理。 竖向预应力管道下端要封严，防止漏浆；上端要封闭，防止水和杂物进入管道。 ⑧、 混凝土施工缝表面凿毛，清除水泥薄膜和松动石子，并用水 冲洗干净。 排除积水后，先浇一层水泥浆或与混凝土成分相同的水泥砂浆然后再灌注混凝土。 ⑨、 在混凝土初凝前用手工抹平，顶板混凝土在初凝前进行横向拉毛。 段施工及体系转换 在施工完 边跨现浇段及悬挂现浇段后进行合拢段施工。 合拢 施工是连续梁体系转换的重要环节，是对保证成桥质量至关重要。 合拢 原则是低温灌注，又拉又撑又抗剪。 合拢 前使两悬臂端临时连接，保持相对固定，以防止 合拢 混凝土在早期因为梁体混凝土的热胀冷缩开裂。 同时选择在一天中的低温、变化较小时进行混凝土施工，保证混凝土处于温升、在受压的情况下达到终凝，避免受拉 开裂。 按照设计的 合拢 顺序为先两个边跨 合拢 再中跨 合拢 ，而后完成体系转换。 26 连续梁 合拢 段施工工艺框图见。 图 合拢段 施工工艺框图 . 合拢 段施工配重 为保证 合拢 段始终处于稳定状态，边跨合拢段施工时 ,要在中跨 6块顶部中央处设最大 (自量 +容量 )不超过 200KN 的水箱，水箱重心距 6块外端部2m，灌注混凝土过程中，依据灌注混凝土的速度向水箱中加设同等质量的水。 图7 .2. 49 连续梁合拢段施工工艺框图挂篮后移安装吊架、底、侧模并校正加固两端固结绑扎底板、腹板钢筋安装内模两悬臂端加配重绑扎顶板钢筋及布设预应力张拉临时固结预应力束灌注合拢段砼养生拆除内模解除临时预应力束张拉合拢跨预应力束相邻悬臂端高程复测进行持续的气温观测 27 . 边跨 合拢 段施工 边跨 合拢 段长度为 2m。 在完成悬臂箱梁和边跨现浇段施工 (指混凝土灌注、预应力束张拉 )后，开始边跨 合拢 段施工。 边跨施工前拆除 挂篮并解除边跨其它荷载，在边跨现浇段万能杆件支架上安装 合拢段底模、侧模及其支架 ，调整 合拢 段的中线和高程。 由于边跨 合拢 段一端是膺架现浇梁段，一端是悬臂灌注梁段，梁体竖向温差会使 合拢 口梁截面产生挠度和角变位，使 合拢 段混凝土受弯。 为此，在施工中必须设置临时锁定装置。 临时刚性连接采取既撑又拉的办法，将两端连成整体。 在 合拢 段箱梁的端部设置联结构造作为临时支撑，以承受温度升高使悬臂纵向伸长产生的压应力，在梁的顶、底板的顶面预埋钢板，设置反力座，并将外刚性支撑焊接，以锁定 合拢 口。 在取得设计院同意的情况下，穿以部分纵向 预应力束，以预压力来抵消两端因温度降低而缩短所产生的拉力，通过设置承受压力及拉力的装置使 合拢 段混凝土得到保护。 为了达到锁定装置与悬臂上堆放材料及悬臂共同变形的目的，临时锁定装置的锁定力要大于释放任何一侧各墩的全部活动支座的摩阻力；另外还考虑现浇段支架纵向水平弹性变形的反力。 调度部门及时掌握 合拢 期间的气温预报情况，并迅速反馈给各施工班组，选择日气温较小、温度变化幅度较小时进行临时锁定装置的安装。 临时锁定装置安装快速、对称进行，与预埋在边跨和悬臂端梁体的钢板等强度焊接。 为了减小混凝土灌注时悬臂端混凝土和 合 拢 段混凝土温差引起的沿梁纵 28 向的轴向力， 合拢 段混凝土灌注时选择当天温度最低的时间但 合拢 温度最佳温度在 15~20℃之间，且应与锁定时温度相同。 合拢 段混凝土采用比梁体提高一个等级的混凝土，即采用 C55 微膨胀混凝土，通过试验作特殊配合比设计，以便及时张拉预应力束，并加强捣固和养护。 合拢 前将现浇段和悬臂灌注梁段上的杂物清理干净，此时除加压等物体外应将施工机具等全部清除或移至 0块顶部，保证应力状态与设计相符。 合拢 前，精确测量边跨 合拢 段两侧两个梁段的顶面高程并进行对比，如果其高差Δ 10mm则继续下步施工，若高差 Δ 10mm则按照计算使用配重，将水箱放置在梁上的指定位置，再进行 合拢 施工。 钢筋绑扎：绑扎底板钢筋→固定底板预应力管道→绑扎腹板钢筋、竖向预应力管道固定→固定腹板内纵向预应力管道→绑扎顶板钢筋→固定顶板横向预应力管道。 灌注底板和腹板混凝土时，从内模顶部开口，设串筒灌注底板混凝土，同时在箱体内腹板模板上开口，设溜槽或导管灌注底板和腹板下部。 然后灌注腹板上部和顶板混凝土。 待 合拢 段混凝土龄期达到 5 天且强度达到 85％强度后，按图纸要求张拉顶底板横、纵向钢索和竖向预应力筋并压浆。 张拉的一般顺序为：先底板束后顶板 东，先长束后短束，顶底板交错进行，将 合拢 束补拉到设计吨位。 张拉及压浆完成后，拆除临时锁定装置。 . 中跨 合拢 段施工 待两端边跨 合拢 全部完成后进行中跨合拢段的施工。 先拆除挂篮，以此 29 另一端挂篮模板作为中跨 合拢 段的模板，拼装中跨合拢段吊架，完成篮底、外模板的安装，并将其主桁架拆除。 中跨合拢段 合拢 口两端的悬臂部分长度和截面都对称，在合拢短时间内，两端悬臂因箱梁竖向温差产生的合拢口挠度基本相同，合拢口的临时锁定装置仅承受角变位产生的弯矩。 在中跨悬臂端加水箱配重，并在当天最低温度时等强焊接临时锁定装置，并对预应力合拢束临 时张拉，并快速完成钢筋、模板和管道的安装。 选择当天最低温度，灌注 合拢 段混凝土，并及时捣固和养护，同时将压重逐渐解除。 待合拢段达到设计强度后按顺序张拉中跨各预应力束，最后拆除临时锁定装置和吊架。 . 体系转换 体系转换工作应在合拢段纵向连续预应力束张拉并压浆完成后进行。 体系转换缓慢均匀进行，融化硫磺砂浆前应将电阻丝外伸部分拖住防止电阻丝受热后断裂，并应配备氧气，乙炔等物品。 在体系转换前，要对桥面标高进行测量，以与转换后的桥面标 进行对比分析。 30 (五）连续梁体系（四）中跨合拢(三）单悬臂体系(二） 边跨合拢 (一） T 构体系 图 － 2 连续梁体系转换 . 预应力管道施工 底顶板纵向预应力筋采用塑料波纹管，横向预应力筋采用内径金属波纹管制孔，竖向预应力筋外套铁皮管。 把管道运输至现场后，注意不能使波纹管变形、开裂，并保证尺寸，管道存放要顺直，不可受潮和雨淋锈蚀。 按设计图纸所示位置布设波纹管，并用定位筋固定，安放后的管道必须平顺、无折角。 管道所有接头长度以 5d为准，采用大一号的波纹管套接，要对称旋紧， 31 并用胶带纸缠好接头处以防止混凝土浆掺入，当管道位置与非预应力钢 筋发生矛盾时采取以管道为主的原则，适当移动钢筋保证管道位置的正确。 施工中人员、机械、振动棒不能碰撞管道，以免损坏管道造成漏浆。 灌注混凝土之前对管道仔细检查，主要检查管道上是否有孔洞，接头是否连接牢固、密封，管道位置是否有偏差。 . 预应力筋的加工及安装 . 纵向预应力加工及安装 卷扬机穿束可穿纵向长束，采取整束牵引的方法：即制作一套架子，立于悬臂两端，通过架子上的滑车，先使钢绳穿入管道内，钢丝绳在另一端穿出后绑上钢绞线接头，用卷扬机通过滑车慢慢把钢绞线引进管道内。 . 竖向预应力加工及安装 为确保竖 向预应力筋的位置准确、垂直，在中部采用定位钢筋。 竖向预应力筋锚固端与底板及顶板钢筋位置发生矛盾时，应保证锚垫板和锚下螺旋筋的位置准确而调整腹板及顶板钢筋位置。 . 横向预应力加工及安装 采用人工穿束，把钢绞线一头锚固，另一头慢慢穿入波纹管道内。 . 预应力张拉 预应力张拉设备使用前应先委托有鉴定能力的单位校定，测定油泵线 32 性回归方程，根据千斤顶的张拉力计算出压力表读数，施工过程中实行双控，以油表读数为主，伸长值为辅。 预应力筋的张拉纵向预应力均采用千斤顶张拉。 纵向预应力钢绞线张拉时两端对称进行。 横向预应力钢绞线利用翼 板的支架搭设工作平台，由墩顶现浇段中心向两侧逐束单根张拉。 竖向预应力钢筋在安装前均按设计张拉力在台位上进行预拉，每施工完一节段，由墩顶现浇段向两边与桥轴线对称单向张拉。 ①、纵向预应力张拉 纵向预应力筋张拉按照左右对称、先下后上、先纵后横的原则进行。 采取两端张拉并 锚固的 方法。 为减少混凝土的收缩徐变对预应力的不利影响，避免由于混凝土收缩徐变过大造成永存预应力不满足设计要求，需要采取混凝土强度、龄期双控指标，在混凝土施工后 5 天且强度达到 85%以上时方能张拉。 张拉步骤为： a、初始张拉力张拉检查油路的可靠性， 安装正确后，开动油泵向张拉油缸缓慢进油，使钢绞线略为拉紧后调整千斤顶位置，使其中心与预应力管道轴线一致，以保证钢绞线的自由伸长，减少摩阻，同时调整夹片使其夹紧钢绞线，以保证各根钢绞线受力均匀。 然后两端千斤顶以正常速度对称加载到初始张拉力后停止加油，测量并记录钢绞线初始伸长量，完成上述操作后继续加载至控制张拉力，量测实际伸长量并与计算伸长量相比较。 b、钢绞线达到控制张拉力时，不关闭油泵，而继续保持油压 2分钟，以补偿钢绞线的松弛所造成的张拉力损失，并检验张拉结果。 然后测量并记 33 录控制张拉力下的钢绞线伸长量。 钢 绞线束实际伸长量的量测方法：开始张拉前，将本束所有钢绞线尾端切割成一个平面或采用有较大色差较大的颜料标注出一个平面。 在任一张拉力下量测伸长量平面至喇叭口端面之间的距离。 将每个张拉循环中初张拉力和终对应的量测值的差值，作为本张拉循环中钢绞线束的实际伸长量。 张拉循环的实际伸长量之和，即为该束钢绞线初始张拉力至控制张拉力的实际伸长量，与钢绞线束实际伸长量的计算互为校核。 钢绞线束实际伸长量△ L 的计算公式为：△ L=ΣΔ L1+ΣΔ L2 其中 Δ L1：初始张拉力至控制张拉力间的钢绞线束实测伸长量。 Δ L2：为初始张拉力 下的钢绞线束伸长量，其值通过计算得出。 钢绞线束张拉采用张拉力与伸长值双控法，即在张拉力达到设计 实际 伸长值与理论伸长值之间的误差，若在177。 6％之间即表明本束张拉合格。 否则，若张拉力虽已达到设计要求，但实际伸长值与理值之间的误差超标，则应暂停施工，在分析原因并处理后，继续张拉直至达到设计应力。 c、 锚固钢绞线 持荷 2min油表读数无明显下降时即可关闭油泵进油阀，打开油泵回油，油缸退回，则工作锚自动锚固钢绞线。 锚固时先锚固一端，待该端 锚固 并退去工具夹片、卸去工具锚及千斤顶、观察钢绞线无滑丝和断丝后，将另一端补足拉 力后再锚固这一端。 然后卸去这一端的工具夹片、 工具锚及千斤顶，同样观察钢绞线有无滑丝和断丝现象。 当钢绞线长度较长而千斤顶油缸长度较短，一次张拉不能到位，则需多次张拉循环。 操作方法和步骤与上述方法和步骤相同，只是，一循环的锚固拉力作为本次循环的初始拉 34 力。 如此循环直至 达到最终的控制张拉力。 若一切正常，则接着进行下一步工作。 ②、横向预应力张拉 横向预应力张拉 利用翼板的支架搭设工作平台，由墩顶现浇段中心向两侧逐束单根张拉， 采取一端锚固一端张拉的方法。 张拉应在梁体混凝土强度及弹性模量达到设计值的 100%后进行 ,且必须保证张拉时梁体混凝土龄期大于 5天。 ③、 竖向预应力张拉 竖向预应力张拉：竖向预应力筋采用Φ 25 精轧螺纹钢筋，其抗拉极限强度为 980MPa，锚下张拉控制应力为 735MPa。 具体操作为：清理锚垫板，在锚垫板上做伸长量的标记点并量取从粗钢筋头至锚垫板标记点之间的竖向距离δ 1 作为计算伸长量的初始值→安装工作螺帽→安装千斤顶→安装联结器与张拉杆→安装工具螺帽→初张拉至控制张拉力的 10%→张拉至控制张拉力 P→持荷 2min→旋紧螺帽→卸去千斤顶及其他附件→ 12 天后再次张拉至控制应力并旋紧工作螺帽→量取 从钢筋头至锚垫板上标记点的竖向距离δ 2 为计算伸长量终值→计算实际伸长量Δ =δ 2δ 1，将该值与理论计算值比较，若误差在177。 6%内则在 24h 内完成压浆，若误差超出177。 6%则分析处理。 . 孔道压浆 . 孔道压浆前的准备工作 a、水泥浆配合比：水泥浆配合比要根据孔道形式、压浆方法、压浆设备 35 等因素通 过试验确定。 施工时要冲洗管道后再用空压机吹去孔内积水，其中压缩空气不能含有油污。 水泥浆在拌浆机内按照先放水和减水剂后再放水泥，最后放膨胀剂的顺序。 拌合时间不能低于 2min，拌好的灰浆过筛后存放于储浆桶内。 储浆桶要不停地低速 搅拌并保持足够的数量以保证每根管道的压浆能一次连续完成。 每次水泥浆自搅拌到完成压浆的时间不得超过 40分钟。 b、使 用砂轮机切割锚外 多余钢绞线。 c、封锚。 锚具外面。