带式输送机毕业论文稿(编辑修改稿)

带式输送机毕业论文稿(编辑修改稿)内容摘要：

上分布的托辊旋转部分质量 为： 0q =  kg /00 am 空段单位长度上分布的托辊旋转部分质量 为： uq =uuam =  kg/  单位长度上分布缓 冲托辊旋转部分质量 为：  kg /  amq 牵引力 的计算 本机长 为 m600 ，牵引力 的计算可 查 《矿山运 输机械》 按下式计算 ： 中国矿业大学 （北京） 20xx 届毕业设计 第 20 页    2102 TTuB WWq H gLgqqqqp   （ 2— 6） 对于长距离的带式输送机（例如 80 m 以上），附加阻力明显小于主要阻力，采用将主要阻力乘以一个大于 1的系数计入附加阻力的计算，不会出现严重错误，以简化运行阻力的计算。 为此引入一个系数 C ，可对上式进行简化计算驱动滚筒上的牵引力（圆周力）。 故本机可简化为 : 承载段    LgqqqqCP uB  02 （ 2— 7）    LgqqqqCP uB  02    0    式中 P 驱动滚筒上所需的牵引力（圆周力） ， N ； C 计入附加阻力系数，查《矿山运输机械》表 4— 18，当输送 长度为 600m 时 ， C = ； q 单位长度输送带上装运的物料量， q  kg/ ； Bq 单位长度输送 带的质量， Bq  kg/ ； uq 空 段 单 位 长 度 上 分 布 的 托 辊 旋 转 部 分 的 质 量 ，uq kg/ ； 0q 承载段单 位长度上 分布的托 辊旋转部 分的质 量 ，0q mkg/16 ； L 输送机长度， m600L ； g 重力加速度， 2m/g ；  输送带在托辊上运行的阻力系数（也有称模拟摩擦系数）。 查《矿山运输机械》表 4— 17， 。 空载段 中国矿业大学 （北京） 20xx 届毕业设计 第 21 页     LgqqqCP uB 02 （ 2— 8） 则     LgqqqCP uB 02   0 2 0   式中 P 驱动滚筒上所需的牵引力（圆周力） ， N ； C 计入附加阻力系数， 可 查《矿山运输机械》表 4— 18 知， 当输送长度为 600m 时 ， C = ； Bq 单位长度输送带的质量， Bq  kg/ ； uq 空段单位长度上分布的托辊旋转部分的质量 uq kg/ ； 0q 承 载 段 单 位 长 度 上 分 布 的 托 辊 旋 转 部 分 的 质 量0q kg/m16 ； L 输送机长度， m600L ； g 重力加速度， 2m/g ；  输送带在托辊上运行的阻力系数（也有称模拟摩擦系数）。 查《矿山运输机械》表 4— 17， 。 输送带各点张力的计算 输送带作为带式输送机的牵引构件，在承受为克服输送带运行阻力所必需的牵引力的同时，由于可伸缩带式输送机是靠驱动滚筒与输送带之间的摩擦力传递牵引力，它的张力 还要满足滚筒摩擦传动的需要。 除此之外，为防止输送带在两托辊之间有过大的垂度，输送带的张力还要满足它的垂度不超过规定值的需要。 输送带作为牵引构件，它的张力 沿输送机全长是变化的，需要用逐点法求算它在 各点的张力。 中国矿业大学 （北京） 20xx 届毕业设计 第 22 页 采用逐点 法 求各点张力 ，如 图 2— 1是输送带整体布局各点受力情况，根据各点的受力情况： 图 2— 1 可伸缩带式输送机 工作 系统 图 ⑴ 计算输送带各区段的运行阻力 按所给定条件，如图 2— 1所示，本机只有重段和空段两个直线区段。 各段运行阻力计算如下 ：       0 0 90 2 4 7   gLqqW uB     N6 7 4 0 3 0   gLqqqW B         gLqqW uB 式中 nmW 各段阻力， N ； nmL 各段输送长度， m ； q 单位长度输送带上装运的物料量， q  kg/ ； Bq 单位长度输送带的质量， Bq  kg/ ； 0q 承载段单位长度上分布的托辊旋转部分的质量， 0q kg/m16 ； uq 空段单位长度上分布的托辊旋转部分的质量， uq kg/ ；  输送带在托辊上运行的阻力系数（也有称模拟摩擦系数）。 查中国矿业大学 （北京） 20xx 届毕业设计 第 23 页 《矿山运输机械》表 4— 17，  ；  输送带在托辊上运行的阻力系数（也有称模拟摩擦系数）。 查《矿山运输机械》表 4— 17， 。 ⑵ 输送带各点的张力 计算 为简化计算，输送带绕经滚筒两项阻力 按输送带的张力增加 5 ﹪计算。 依 逐点 计算法得 ： 132 2SSS  23 SS  12 SS  13 SS  134 SSS  145 1 3 SSS  156 1 9 SSS  0 0 91 9 17667   SWSS 2 2 1 1 02 5 178  SSS 19889   SWSS 3 9 6 9 5 1910  SSS 111101011   SWSS （ 2— 9） 本机为双滚筒驱动，初取 围包角 400 176。 ， 由于驱动滚筒为胶面，采区空气潮湿取  ，摩擦力备用系数一般取 n ， 查《矿山运输机械》表 3— 27 得 e。 按摩擦牵引条件 ： 1111 11 SeSS   （ 2— 10） 中国矿业大学 （北京） 20xx 届毕业设计 第 24 页 则 联立式 （ 2— 9） 与 式 （ 2— 10） 得 ： S N  N2714111 S  N9 2 5 3 12  SS 按空段输送带最大允许垂度的要求，空段最小张力点 应小于上式求得之值 为 ：   1 8 i n  gLqS uB （ 2— 11） 则取最小张力点为 ：      , A X,M A X m i n2m i n  SSS 令   S ，以此为准 ，按上列各点张力的关系式求 算各点张力得 ：  S   S   S   S   S   S   S   S 胶带层数的计算 查 《矿山运输机械》 有下式 B mSZ Max  （ 2— 12） 则 中国矿业大学 （北京） 20xx 届毕业设计 第 25 页 B mSZ Max     层层 150800 927141   式中 Z 输送带帆布层数； MaxS 胶带的最大张力， N27141MaxS ； m 输送带安全系数， m 一般取 7 ～ 12，取 9m ； B 输送带带宽， B mm800 ；  带宽为一厘米的一层帆布的拉断力， 层mmN15 0 。 可 知 选 带 层 为 三 层 织 物 的 尼 龙 带 合 适 ， 则 胶 带 的 型 号 为  。 胶带打滑条件的计算 查 《矿山运输机械》 有 ，当输送带在相遇点上的实际张力超过 计算得出的最大值时，滚筒将在输送带接触面上打滑。 因此，挠性体摩擦传动的工作条件是 ： eSSMax min （ 2— 13） 式 （ 2— 13）即欧拉公式。 则 in  SSSSe M ax  核算围包角：在煤矿中因运转条件较差，一般取  ，查《矿山运输机械》 表 3— 27，则 ：   实际设备围包角为  361400  ，故  值 满足不打滑条件要求。 输送带寿命的计算 目前常用德国 HZ7ZEL 法（德国人赫特泽尔于 1940 年提出的公式）来中国矿业大学 （北京） 20xx 届毕业设计 第 26 页 计算输送带寿命，即 ： QddddabcdQ 543210  （ 2— 14） 则 QddddabcdQ 543210  100 %100% 180% 100% 100% 120% 120%80% 450   式中 Q 可持久耐用的输送量，查 《新型带式输送机手册》 表 6— 29， Q =450 万 t； a 上覆盖胶耐用度，查 《新型带式输送机手册》 表 6— 30， a =100%； b 上覆盖胶厚度与拉伸强度 有关的耐用度，查 《新型带式输送机手册》 表 6— 31， b =100%； c 运输物种的耐用度，查 《新型带式输送机手册》 表 6— 32，c =180%； 1d 装载点有关的耐用度 （一个装载点） ， 查 《新型带式输送机手册》 表 6— 33， 1d =100%； 2d 倾角的耐用度，查 《新型带式输送机手册》 表 6— 33， 2d =100%； 3d 装载地点有关的耐用度，查 《新型带式输送机手册》表 6— 33，3d =120%； 4d 拉紧装置型式有关的耐用度 ，查 《新型带式输送机手册》表 6— 33， 4d =120%； 5d 驱动系统型式有关的耐用度，查 《新型带式输送机手册》表 6— 33， 5d =80%； 中国矿业大学 （北京） 20xx 届毕业设计 第 27 页 3 滚筒部分的计算 滚筒是带式 输送机的重要部件，按在输送机中所起的作用滚筒可分为传动滚筒和改向滚筒两大类。 传动滚筒 的作用 是 将驱动装置提供的转矩传到输送带上 ，改向滚筒 包括用于输送带在输送机端部的改向、增加传动滚筒包角的导向滚筒、拉紧滚筒是用于拉紧装置的导向滚筒。 改向滚筒不承担转矩，结构比较简单。 传动滚筒和驱动装置相连，是带式输送机最重要的部件，驱动功率的大小往往 取决于传动滚筒表面同输送带之间的摩擦系数和输送带在该滚筒上的包角 [18]。 按驱动方式分，传动滚筒有： 外驱动式，即驱动装置放在传动滚筒外面，减速器直接同传动滚筒输入轴相联。 本设计选用此种结构。 内驱动式，即将驱动装置全部放在传动滚筒内，此种方式又称为电动滚筒。 如果仅将减速器装入滚筒内，称为齿轮滚筒，或称为外装式减速滚筒，适用于大功率带式输送机。 按外形分，传动滚筒可分为： 人字形滚筒。 用钢板卷圆焊接而成，中间部分筒径大于两边筒径约几毫米，目的是防止输送带跑偏。 片式滚筒。 滚筒由许多叶片 组成，目的是便于清洁输送带，此类滚筒又称为自清扫滚筒。 如果将叶片改为圆钢棒，称为棒式滚筒。 自然也可以将圆柱形钢壳上开上横槽，也可以起到自清扫作用，此类滚筒称为格栅滚筒。 槽胶面滚筒。 滚筒的护面开上菱形、人字形、直线形、环形、梯形则分别称为菱形护面、人字形护面、直线形护面、环形护面、梯形护面等各种护面形状的滚筒，其目的是增大摩擦系数和便于排除黏着物料。 传动中国矿业大学 （北京） 20xx 届毕业设计 第 28 页 滚筒护面常选用菱形和人字形。 本设计选用菱形 胶面滚筒。 直径的确定 查《新型带式输送机手册》有滚筒直径表达式： ZtCD f （ 3— 1） 式中 D 滚筒直径 ， mm ； fC 滚筒因子 ，查《新型带式输送机设计手册》表 6— 28，100fC ； Z 帆布 层数 ， 3Z ； t 每层芯厚度， t。 则 ZtCD f  mm3 3 0 0  查《新型带式输送机设计手册》表 10— 2，可知当 mm800B 时，传动滚筒直径的范围为 50 ～ 1000mm ，故上述符合。 查《新型带式输送机设计手册》表 10— 4，取主。