cd1轻型货车后制动器设计(编辑修改稿)

cd1轻型货车后制动器设计(编辑修改稿)内容摘要：

(42) 式中： p — 考虑制动压力调节装置作用下的轮缸液压， MPap 12~8。 压力越高则轮缸直径越小，但对管路尤其是制动软管及管接头则提出了更高的要求，对软管的耐压性、强度以及接头的密封性的要求就更加严格。 轮缸直径应在 19877254GB 标准规定的尺寸系列中选取，轮缸直径的尺寸系列为,16,19,22,24,26,28,30,32,35,38,42,46,50,56mm 一个轮缸的工作容积  nww dV 1 2)4/(  (43) 此设计取 p 11MPa ， 22wd mm 可得 F = 4 2wdp  = 4113N 式中： wd — 一个轮缸活塞的直径， mm； n — 轮缸的活塞数目；  一 个轮缸活塞在完全制动时的行程： 4321   在初步设计时，对鼓式制动器可取 ~2 ； 1 —— 消除制动器与制动鼓间的间隙所需要的轮缸活塞行程； 2 —— 由于摩擦衬片变形而引起的轮缸活塞行程，可 根据衬片的厚度、材料的弹性模量及单位压力值来计算； 3 、 4 —— 分别为鼓式制动器制动蹄的变形而引起的轮缸活塞行程，其值由实验确定。 则 232 2 2 2 1 5 2 0 . 5 34wV m m     （ δ 取 2mm） 燕山大学专业综合训练说明书 14 第 5 章 制动器的设计计算 压力沿衬片长度方向的分布规律 本设计中后轮所用的领从蹄的蹄片为绕 支承销转动的蹄片，为一个自由度。 如图 51 所示，将坐标原点选在制动鼓中心 O点， 1y 坐标轴线通过蹄片的瞬时转动中心 1A 点和 O点； 1x 轴线垂直于 1y 轴线。 制动时，由于摩擦衬片变形，蹄片一面绕瞬时转动中心 1A 转动，同时还顺着摩擦力作用的方向沿支撑面移动。 如果蹄片不变形，则蹄片中心位于 1O 点。 蹄片在张开力和摩擦力作用下，绕支撑点 1A 转动 d 角。 E1E1 线是未变形的衬片表面轮廓。 摩擦衬片表面任意点 B1 沿蹄片转动的切线方向的变形就是线段 11BB 在半径 OB1 延长线上的投影 11CB。 由于 d 很小，可以认为 dBABB  1111 所以，衬片在 1B 点的径向变形  dBABBCB  111111111 s ins in (51) 根据正弦定理，有如下关系 1111 sinsin  OABA   s ins in 1111  OABA (52) 把式（ 52）代入（ 51），得  dOA  s in11 假定摩擦衬片上各点的压力 1p 与该点的径向变形 1 成正比， k 是比例系数（蹄片刚度），则  s i ns i n)(s i n m a x11111  pdOAkdOAkkp 综上所述，紧蹄片上各点的压力沿摩擦衬片长度的分布符合正弦曲线规律。 由于在以上分析中并没有用到摩擦力，所以上述公式也适用于松蹄。 燕山大学专业综合训练说明书 15 图 51 计算摩擦衬片径向变形 计算蹄片上的制动力矩 (1)利用压力 在摩擦衬片表面取一微元面积 dRb  （ b是衬片宽度）。 在这一微元面积上的法向力为  dRbpdRbpdF  s in)( m a x1 如图 52 所示 图 52 计算紧蹄制动力矩的力学模型 摩擦力 fdF1 产生的制动力矩为 RfdRbpRfdFM t    s i nm a x11 )c o s( c o ss i n 2m a x2m a x    fRbpdfRbp 燕山大学专业综合训练说明书 16 其中， f 是蹄与鼓之间的摩擦系数。 当法向压力分布均匀，即 fpp =常数时，有 )(211    fRbpRfdRbpRfdFM fft 由 此可得)c o s( c o s2 1m a x   fRb Mp t 由上式得)(2 1   fRb Mp tf 则不均匀系数  为    c osc osm a xfpp 由于在以上分析中都没有考虑摩擦力方向的影响，分析结果既适用于紧蹄，也适用于松蹄。 （ 2）制动力矩与张开力的关系 在实际计算中，也可采用由张开 力 P 计算制动力矩的 T 方法，且更为方便。 如图 53 所示。 紧蹄制动力矩可用下式表达 111 RFfM t  其中， F1是紧蹄的法向合力； R1 是摩擦力 1Ff 的作用半径。 分别建立沿 1x 轴方向的力平衡方程和绕制动 鼓中心 O 的力矩平衡方程 )45(0)35(0s i nc o sc o s11111111RFfcFFFfFFFxOxOO 其中， 1 是 1x 轴和 F1之间的夹角； xF 是支承反力在 1x 轴上的投影。 燕山大学专业综合训练说明书 17 图 53 计算紧蹄张开力的模型 由（ 53）式可得 11111 s inc osc os   FfFFF OOx (55) 把（ 55）代入（ 54）得 111111111 )s i n( c o s)s i n( c o s )c o s( Rffc hFRffc caFF OOO      在紧蹄上的制动力矩为 11111 11111 )s i n( c o s DFRffc RfhFRFfM OOt    11111 )s in( c o s Rffc RfhD    本次设 计中 R=130mm， a==104mm， c=104mm, g 取为 25mm h=a+c=208mm 25a r c ta n a r c ta n 1 3 . 5 2104O gc     2 2 2 23 0 1 0 4 1 0 7c g c m m     如图 52 所示， 001 8 0 1 8 0 4 0 1 0 0 1 3 . 5 2 2 6 . 4 8             001 8 0 1 8 0 4 0 1 3 . 5 2 1 2 6 . 4 8          燕山大学专业综合训练说明书 18 1 是法向合力 F1 与 1x 轴的夹角，根据其定义有如下关系 111c os 2 c os 2a r c ta n( ) a r c ta n2 ( ) sin 2 sin 2c os 25 2. 96 c os 52 .9 6a r c ta n 10 .6 62 10 0 / 18 0 sin 20 8 sin 52 .9 6yxFF                      1 22224 ( c os c os )2 ( ) si n 2 si n 2 ( c os 2 c os 2 )4 13 0 ( c os 26 .48 c os 12 8 ) 14 8100( si n。