弹簧管压力表设计_精密仪器课程设计(编辑修改稿)

弹簧管压力表设计_精密仪器课程设计(编辑修改稿)内容摘要：

之间。 选择速比 13gi 计算出扇形 齿轮工作转角 wa。 gw ia （ ） 式中，  — 标度角， 270 00 gw ia  （ ） 选定小齿轮齿数，在一般情况下为 避免跟切现象的发生，我们一般选用齿轮齿数大于 17 的齿轮，这里我们所选用的小齿轮的齿数为 18。 d = p = 13gi 020w 181Z 计算过程 计算结果 11 计算过程 计算结果 根据 21gZi Z 得： 234181312  ZiZ g （ ） 根据所设计的压力表表身的尺寸来进一步设计直齿圆柱齿轮与扇行齿轮的中心距，初步设定其中心距 01a 为 则 23418 21 0  ZZ am （ ） 在标准中选取齿轮模数 m= 精 算 中 心 距 a=     mmZZm 21  （ ） 扇形齿轮的扇形角 2 按下式确定： 002 7 6 7 0  gi （ ） 所以取扇形角 02 35 曲柄滑块机构 因为弹簧管具有线性特征，若要使齿轮传动放大机构具有恒定的速比，只有当曲柄滑块机构的速比也是固定的，才能得到均匀分度标尺。 弹簧管压力管的度数才有一定的准确意义。 曲柄滑块机构的速比不仅受机构尺寸影响，还与机构处于何处即与机构的位移有关，所以它的速比是机构尺寸和位移的函数，是典型的非线性传动机构， 但是只要合理选择各杆长度和机构所在位置及工作范围，可得到近似于常数的速比，从而得到满足设计要求的常数传速比。 对于在一定角度范围内转动的曲柄机构在 A、 B 位置上， 根据速比公式： 2342 Z mma  m= a= 02 35 12 22 )( c o ss in)( c o sc o s1 eVViBA （ ） 赋予相对连杆长 rl 及相对偏距 re 以及相应的数值可得到曲柄滑块机构在一定角度范围内可以实现线性传动的要求。 由于我们组是 13 组，给定的相关参数为： 0 — 曲柄初始位置角，即对应于测量下限曲柄位置角， 00 35 max — 曲柄最大位置角，即对应于测量上限的曲柄位置角， 0max 15  — 相对连杆长（  ）  — 相对偏距（  ） 可以计算出： 曲柄长       2m a x2202m a x0m a x c osc oss i ns i n/39。 Sr    o o i n35s i n/20220200 （ ） 连杆长 mmre mmrl    （ ） 连杆与滑块导路的初始夹角 0000 0 7 35co s5 7 8 1 4 c s i nco sar c s i n  lre  (） 连杆与曲柄的初始夹角 13 00000000   （ ） O`点横坐标      mmrlfRX8 6 5 i n5 7 8 i n0 0 7 i s i ns i ns i n00000039。 0039。 0  （ ） O`点纵坐标      mmrlfY9 3 6 o s5 7 8 o s0 0 7 o c o sc o sc o s00000039。 0039。 0  （ ） 齿轮中心距 OO` mmYXa 6 7 9  （ ） mmaaa  （ ） 在曲柄滑块中所设计的 a 与齿轮机构所设计的 a 大致相符误差为%符合要求。 设计的机构图如图 所示 14 图 计算过程 计算结果 15 mmr  mme mml  00  00  X 计算过程 计算结果 16 齿轮机构的设计 选定模数 m=，压力角 20 齿数 181Z ， 2342 Z Y mma  mma  17 计算过程 计算结果 分度圆直径：mmmZd mmmZd 11   （ ） 齿顶高： mmmhh aa *  () 齿根高     mmmchh af **  () 齿全高： mmhh。