煤油加氢反应器出口冷却器结构和强度计算毕业设计论文(编辑修改稿)

煤油加氢反应器出口冷却器结构和强度计算毕业设计论文(编辑修改稿)内容摘要：

   at MP   acrt MP8 7   计 入膨胀差 04 9 7 5 3 1 6 9 5 6 9 0 1 1 1 5 1    at MP   acrt MP8 7   煤油加氢反应器出口冷却器 20  asc PGQAA 21  A 为壳程圆筒内直径截面积： 222 2 0 0 9 6 0 mmDA i   AS为圆筒壳壁金 属横截面积：    0 9 5 mmDA siss   不 计 膨胀差  ac     atcc 4 41 7   计 入膨胀差  ac 0 0 9 60 0    atcc 3 31 7   : )( 为焊脚高度ldl aq t      att MPq   不 计 膨胀差  qMPqa   9 9 8 2 95 4 计 入膨胀差  qMPqa 31 2 8 2 94 9 7   壳程压力作用下的危险组合 制造环境温度 Cto 15 ，壳程设计压力 0sP ， 管程压力为 at MPP  ，     atc MPPP 6 5 7 1 4      00 ttatta sstt  不 计 膨胀差 0 计 入 膨胀差     666 9 4 0103 9 2   吉林化工学院毕业设计（说明书） 21 ttta EPP   不 计 膨胀差 aa MPP 6 4 2 8 4  计 入膨胀差 aa MPP 8 9 5 9 43 1 4 8 4 56   aipp PDMM 34~  不 计 膨胀差  ap MPM 33 103 9 2 4 2 6 0 8 0 5 7 7 7 6 0 24~   计 入膨胀差 ap MPM 33 ~   板边缘力矩系数 pMM ~~ 不 计 膨胀差 aMPM 3103 9 2 ~  计 入膨胀差 aMPM ~  M~ 不 计 膨胀差   4 3 0 9 2 5 9 3   计 入膨胀差 35 3    1 21 mmm 不 计 膨胀差    7 0 5 4 3 0 5 2 3 0 1  m 计 入膨胀差 7 4 8 5 3 5 2 5 3 1  m 查得按 1511 GBG 煤油加氢反应器出口冷却器 22 不 计 膨胀差  liGG 计 入膨胀差  leGG  21141~ GQ Gr   不 计 膨胀差  ar ~   计 入膨胀差  ar ~   处径向应力系数：   2143~ GQKmr   不 计 膨胀差      3108 7 5 0 1 6 9 3 0 4 3 0 0 5 ~  r 计 入膨胀差    3102 1 7 0 1 6 9 3 0 3 5 3 4 8 ~  r ：2141~ GQp   不 计 膨胀差 0 1 3 4 1 6 9 4 3 0 ~ p 计 入膨胀差 0 3 1 9 1 6 9 3 5 3 ~ p 1~~ MMM pWS  不 计 膨胀差   333 ~  WSM 计 入膨胀差 333 ~  WSM 力 2~  iarrDP 吉林化工学院毕业设计（说明书） 23 不 计 膨胀差 ar 1600 23    atrr 3 5   计 入膨胀差 ar MP34 9 16 0 048 0 5 9 23     atrr     22 221~    irar DmmkmkP 不计膨胀差    3108 7 6 4 2 8 0 r        7 0 5 0 5 3 3 6 0 5 3 3 6 2M P a5 56 60 0 2    atrr   计 入膨胀差  3102 1 7 8 9 5 8 0 r    7 4 8 4 8 3 3 6 4 8 3 3 6 2 M P 2    atrr 6 5 333   煤油加氢反应器出口冷却器 24   tpap Dp ~ 不 计 膨胀差   ap MP3 4 4 2 9 5 3 80 1 3 4 6 4 2 8 0    atrp   计 入膨胀差 ap MP7 9 5 2 9 5 8 80 3 1 9 8 9 5 8 0    atrp 3   2~4  fiaWSf DPMY  不 计 膨胀差    6 5 4 8 0 9 9 3  f aMP1 5 0 6 0 02    atff 3   计 入膨胀差 8 9 5 8 0 3 9 3  f aMP66 002    atff 6 03    act PGQ QGP 221  不 计 膨胀差   at MP4 4 2 5 4 6 9 5 6 9 3 0 5 7 1 5 1    吉林化工学院毕业设计（说明书） 25   attt 3   计 入膨胀差 01 7 2 9 5 0 1 6 9 5 6 9 5 3 1 5 7 1 5 1    at MP   acrt MP8 7      aasc PGQPAA 21  A 为壳程圆筒内直径截面积： 222 2 0 0 9 6 0 mmDA i   AS为圆筒壳壁金属横截面积：    0 9 5 mmDA siss   不 计 膨胀差     ac MP0 3 1 4 2 1 6 9 4 3 0 8 0 0 9 5 12 0 0 9 6 0 0     atcc 4 41 7   计 入膨胀差   ac 0 0 9 6 0 0     atcc 3 31 7   : dlaq t      att MPq   不 计 膨胀差  qMPqa   6 4 6 2 94 4 2 计 入膨胀差  qMPqa   结论：管板的设计满足要求。 质量：计算得质量为 613kg 煤油加氢反应器出口冷却器 26 第 六 章 开孔 补强的计算 管 程开口补强 管程： ac MPP  ， 温度 Ct 140 接管直径为： 10377 ，外伸长度为 250mm，内平齐接管，开孔处未通过封头的焊缝。 厚度附加量：封头取 mmC 2 ， 接管取 mmC 2 ，取 1 材料： 封头 16MnR   at MP170 接管（ GB8163） 20号钢   atn MP130    ttnrf 试进行开孔补强设计 图 51 mmn 12 ，允许不另行补强的最大接管公称直径 DN 为 50mm，本开孔DN=350mm50mm,故必须考虑其补强。 补强计算判断 开孔直径： mmCdd i 3 5 922203 7 72  本凸形封头开孔直径 mmDmmd i 8 0 023 5 9  ，采用等面积开孔补强计算方法。 开孔所须补强面积 封头的计算厚度  ， 开孔所须补强面积   rnt fCdA  12  =    7 6 7 7 5 9  = mm 吉林化工学院毕业设计（说明书） 27 有效宽度 B 取下列大值：    mmd mmdntn 4031021223592271835922 故 B=718mm 有效高度 1h 取下列小值： mmhmmd nt2 5 09 1 5 91 故 mmh  内侧有效高度 2h 取最 小值： mmhmmd nt09 1 5 91 故 mmh ０２  有效补强面积 封头多余金属面积：       rente fCdBA  121           7 6 7 7 5 97 1 8  mm 接管计算厚度：   mmPdP ctn ct        retrtet fChfhA 2212 22       7 6 6 2 1  mm 补强区焊缝面积： 23 1002 10102 mmA （焊角取 10mm） 2321 mmAAAA e  煤油加氢反应器出口冷却器 28 因为 AAe 所以开孔处不须另行补强。 接管及法兰的质量查手册得，接管为 ,法兰为 壳 程开口补强 壳程 ： ac MPP  ，温度 Ct 175 接管直径为： 8159 ， 外伸长度为 200mm，内 平齐接管， 厚度附加量：封头取 mmC 2 ， 接管取 mmC 2 ，取 1 材料：封头 16MnR 接管（ GB8163） 20号钢 图 52   atn  ，   at MP170    ttnrf 试进行开孔补强设计 mmn 12 ，允许不另行补强的最大接管公称直径 DN 为 80mm，本开孔DN=140mm80mm,故必须考虑其补强。 补强计算判断 开孔直径： mmCdd i。