高架桥钢箱梁支架法滑移施工组织设计(编辑修改稿)

高架桥钢箱梁支架法滑移施工组织设计(编辑修改稿)内容摘要：

解除贝雷桁架纵向和横向约束 4）解除部分桁架间连接， 利用叉车、吊车等设备拆除桁架。 5）拆除立柱。 6）梁体 各外表面涂装成桥。 西广场安装方案 西广场钢箱梁为一孔 45 米简支梁， 采用铺设三条纵向轨道，梁段节段 重量最重 ，利用 350t 履带吊（带超起）直接吊装到轨道支架上，纵向滑移到相应位置，之后焊接成型。 安装方法与东广场基本相同，支架布置见 节西广场支架方案平（立）面图。 吊装方案 及吊装能力计算 东广场吊装方案及吊装能力计算 根据分节方案中各节段重量统计表可知， 最重梁段重量为 吨 ,考虑吊 25 车吊勾等吊具重量 4 吨 ,其吊车荷重为 吨。 为增大施工安全性 ,考虑风载等因素 ,吊车荷重按照 《 履带起重机 》（ GB／ T 145602020） 其动载实验 要求 放大 ,暂按照 66吨进行考量设计。 根据现场场地布置、梁段落点位置，使用中联牌 QUY350 履带起重机，选用其 SDB 工况 78 米主臂。 绘出吊装现场布置图如下： 注：为使表达示意清楚， 梁体北侧 部分暂未显示。 从上图可以看出，吊车站位 中心距 既有广场层结构外侧 米，距东站房南侧附属结构 17 米位置，主要吊装构筑物的旋转中心距吊车转盘中心为 49m，梁段起升高度为 11 米。 查徐工 350履带吊车性能表 SDB 工况 可知（ 78米主臂）50米旋转半径 吊装重量为 67t。 满足施工使用要求。 26 附吊车性能表 徐工集团 QUY350SDB 超起 工况重型主臂起重性能表 （ 85t 转台平衡重 +30t 车身平衡重） 西广场吊装方案及吊装能力计算 根据分节方案中各节段重量统计表可知，西广场 单段重量最重为。 考虑吊车吊勾等吊具重量 4 吨 ,其吊车荷重为 吨。 为增大施工安全性 ,考虑风载等因素 ,吊车荷重按照 《 履带起重机 》（ GB／ T 145602020） 其动载实验要求放大 倍 ,暂按照 66吨进行考量设计。 根据现场场地布置、梁段落点位置、吊车自身尺寸，绘出吊装现场布置图 27 如下： 从上图可以看出， 吊车站位中心距既有 广场层结构外侧 米，距东站房南侧附属结构 17 米位置，主要吊装构筑物的旋转中心距吊车转盘中心为 32m，梁段起升高度为 11 米。 查徐工 350 履带吊车性能表 SDB 工况可知（ 78米主臂）32米旋转半径吊装重量为 107t。 满足施工使用要求。 吊装带及相应吊环选用 根据梁段重量、梁段长度及设备吊装实践经验，决定梁段吊装选用 4 根 10米长 标称 30t吊装带和 4 个 标称 30t吊环。 已知东广场梁段最长为 米 ，梁段最宽为 米 ,单节段最重为 吨，从下图（吊点示意图）， 28 可知吊钩与梁面距离为 米，则可计算得到吊装带与梁面夹角为α==57176。 ,绘出力分解图形， 按照 4根吊装带受力均匀考虑， 可知单根吊装带需承担力为 N=F/SINα =176。 = 吨。 因梁段中心可能与吊装点中心存在不重合的情况，现假设梁段重量全部由其中两根承担，计算如下： 可知吊钩与梁面距离为 米，则可计算得到吊装带与梁面夹角为α==80176。 ,绘出力分解图形，按照 2根吊装带受力均匀考虑，可知单根吊装带需承担力为 N=F/SINα =176。 = 吨。 因成品吊装带自身已考虑 6 倍安全系数 ,故 30吨吊装带能够满足施工使用要求。 29 从计算结果可知， 4 根 10 米长标称 30吨吊装带和 4个标称 30t 吊环可以满足吊装要求。 西广场吊装带和吊环选择与东广场相同，不再复述。 吊耳选用 从上小节计算中可知，吊装带最大拉力 (实际不可能达到的 )为 ，该力将通过吊耳传递到箱梁上，即吊耳可承受作用力大于。 参考 HG／ T215742020 《 化工设备吊耳及工程技术要求 》，选用单个吊耳可承受 30t的吊耳型号 HG／ T215742020 吊耳 AP30。 吊耳具体制作按照标准给定形式尺寸及材料进行制作。 吊机施工场地承载力验证 根据 节可知 ,吊车选用 QUY350SDB 工况 (78 米主臂 ,配重 200t),按照规范计算当量载荷 ,其各部位重量如下 : 序号 部位名称 重量 (t) 1 车身自重 310 2 主臂 18 3 超起桅杆 14 4 吊勾 (含其它吊具 ) 4 5 车身压重 30 30 6 后配重 85 7 超起配重 200 8 货物重量 60(暂按计算 ) 9 合计 721 经吊装公司现场实地踏勘 ,决定 现场进行分层压实并填筑山皮土。 填筑高度暂按 600mm 高山皮土 +150mm 硬渣石 ， 并用压路机分层（振动力不小于 30t 级）往返多次压实。 填筑完毕后使用 4 块 3 米 *6 米履带专用垫板放在履带下。 因整个工期内吊车不需前后移动，不需考虑垫板在履带作用下的不均匀承压问题。 因此履带吊对地基承压面积为 A=4*3*6=72m2。 平均接地地压 P=721*。 上层回填部分经现场分层压实并填筑山皮土，完全可以达到 履带吊车 接地地压的要求。 施工时开挖到一定标高， 邀请具有相应资质单位 对 地槽地基承载力进行触探，直到地基承载力满足大于 120 kpa，之后采用 现场分层压实并填筑山皮土，最终达到超出地面标高要求。 针对临近构筑物，绘制剖面图如下： 根据市政广场设计单位要求，吊车与既有构筑物安全距离为 8 米，当前设置满足其要求。 31 、 支架拆除方案 考虑到当前广场层结构承受施工荷载有限等因素，减小因支架拆除顺序造成的支架对广场层压力短时过大的影响，结合本公司实践经验，采用安装液压整体顶升 千斤顶 将整联钢梁顶起脱离下面支架支撑结构，之后割除短支撑钢管，最后将 千斤顶 卸载，完成支架拆除。 墩顶 节点加强设计： 中墩支座两侧各设 1个 120t 液压油顶，边墩支座两侧各设 1个 80t 液压油顶。 整个顶升过程中涉及液压油顶对钢梁作用力及对混凝土柱作用力。 考虑到液压油顶将上作用点作用到梁体的支座 横桥向横隔板 附近， 并加设钢垫板 扩大受力分担面积。 考虑到液压油顶对混凝土柱作用力。 因混凝土柱本身即将承受钢梁相应受力，其本身承受载荷没有问题。 在混凝土柱顶面 设 钢垫块 使作用力受力均匀。 墩柱 墩顶局部承压强度复核 柱顶局部承压计算 简 图如下： 高架墩柱柱顶配筋如下图： 32 竖向局部受力 1200KN， 利用 墩帽 防裂 钢筋。 1)局部承压区的承载力计算 根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTG D62 2020 的 条知，配置间接钢筋的混凝土构件，其局部受压区的截面尺寸应应按下列规定计算： γ0Fld = 1200=1320KN≤ =1 （ 180+2180 ） （ 180+260 ）=8994KN β ＝ sqrt(Ab/Al)= sqrt( (180+2180 ） (180+260 ） /(180180)) = sqrt(5)= 式中 Fld —— 局部受压面积上的局部压力设计值，取 1200KN； fcd —— C40混凝土轴心抗压强度设计值，取 ； ηs —— 混凝土局部承压修正系数，混凝土强度等级为 C50 及以下，取 ηs＝ ；混凝土强度等级为 C50~C80 取 ηs ＝ ~，中间按直线插入取值； β —— 混凝土局部承压强度提高系数； Ab —— 局部受压时的计算底面积，可按 下 图确定； 33 Aln、 Al —— 混凝土局部受压面积，当局部受压面有孔洞时， Aln 为扣除孔洞后的面积， Al 为不扣除孔洞的面积。 当受压面设有 钢垫板时，局部受压面积应计入在垫板中按 45176。 刚性角扩大的面积； 2)局部承压区的抗裂性计算 )45( 1 gj AARN    1V ≤ 10 Nj—— 局部承压时的纵向力 (kN)； Rl—— 混疑土抗拉设计强度 (MPa)； V—— 与钢垫板形式及构件相对尺寸有关的系数，对方、圆形垫板轴心局部承压，取 V＝ 2； λ —— 局部承压板垂直于计算截面方向的边长与间接钢筋深度 (图 l、 2 所的 H)之比； A—— 局部承压区段沿荷载轴线切割的计算截面积 (其高度等于间接钢筋配置深度 H)； Ag—— 通过计算截面 A的间接钢筋截面面积 (cm2)。 α =2/（ 118/36） =4≤ 10 Nj=*4*（ 30*36*+45*） =1246KN1200KN .满足。 可见墩顶原设计中的抗裂钢筋能够满足千斤顶的局部承压作用。 支架拆除顺序图 具体拆除步骤见下图。 34 第一步：组装焊接已完钢梁 第二步：安装液压油顶 35 第三步：整体提升钢梁，使梁体脱离支架短支撑 第四步：割除支架短支撑 36 第五步：均匀整体卸载，使墩顶受力 第六步：采用小型机械辅助，按照由上及下的顺序拆除剩余支架 37 支架拆除技术要求 1)因梁体墩柱上千斤顶可承受压力略大于作用到该部分的结构重量，整体提升时考虑由东向西，每 （纵向） 轴墩柱上的 8 个千斤顶同时提升，每循环（ 4轴）顶升高度限定 5mm，直到梁体整体脱离短支撑。 2)支架拆除时需确保 吊车施工荷载不得对未完假设钢梁产生。 3）支架拆除作业 前 要取得监理同意并见证。 4）支架拆除要秉承由外向内，由上及下的顺序。 防止支架坍塌。 支架拆除区域设置防护栏杆，无关人员不得进入。 、 广场层施工监测方案 监测内容 根据结构施工的实际情况和特点以及结构在各种荷载作用下的易损性分析，结合业主、设计、施工、监理各单位提出的监测要求，我们拟对东广场高架桥投影区域内的广场层结构 529轴与 1U1R 轴范围的结构梁、板、柱进行监测。 监测项目主要包括广场层梁、板、柱等结构构件的受力状态、变形及裂缝监测。 具体监测项目如下： （ 1） 结构构件的受力状态监测 1）梁、板、柱关键截面的混凝土应力应变监测。 地下结构广场层上，起初有起重设备进行行走和吊装作业，对于广场层结构，应力复杂且变化较大；由于钢箱梁段在支架滑道结构上牵引滑移作业以及钢箱梁段逐段焊接拼装，在自重和上部荷载的作用下将对其产生明显的挠度和应变。 对于上述结构构件的关键截面，需要掌握混凝土的受力情况，进而了解结构构件的工作状态，因此也是本次施工监测的重点部位。 2）施工拆架应变监测。 在钢箱梁成桥之前，施工阶段所有的荷载都是由支架滑道承担并作用在广场层上，随着钢箱梁焊接拼装，形成体系转换，其自重以及施工荷载 逐渐由桥墩和支架滑道共同承担。 而在钢箱梁顶升，拆除支架阶段， 38 应对广场层结构的应力应变状态进行监测，观察其应力应变的变化规律。 通过监测数据， 有效预警危险状态 ，能够保证拆除工作的安全进行。 （ 2） 施工阶段结构的变形监测 钢箱梁的施工阶段及支架拆除阶段，监测广场层混凝土构件变形，监测施工过程中 钢箱梁段逐段拼装焊接施工对广场层结构 关键节点的变形 影响 ；监测混凝土构件应力、结构关键节点的变形满足应控制要求。 （ 3） 施工阶段结构的裂缝监测 钢箱梁施工过程中，广场层受力复杂，变化较大， 可能出现 裂缝。 对于因东广场高架桥施工引 起的结构裂缝，因有效的采取监测措施，避免因裂缝 的存在影响结构的抗渗性能，导致水分及有害物质渗入，诱发钢筋锈蚀或加速混凝土的自然老化，从而损害工程结构的承载能力，对安全性产生影响。 按高架桥施工与使用过程分段划分为 9 个监测阶段： ① 初始施工阶段传感器埋设（ 2020 年 3 月 1 日 ~2020 年 3 月 15 日）； ② 广场层无施工荷载阶段施工监测（ 2020 年 3月 16日 ~2020 年 3月 20日）； ③ 起重机械 作业阶段局部施工监测（ 2020 年 3月 21日 ~2020 年 5月 25日）； ④ 支架滑道完成后阶段施工监测（ 2020 年 5 月 26日 ~2020 年 5 月 30 日）； ⑤ 钢箱梁牵引滑移阶段施工监测（ 2020 年 6 月 1 日 ~2020 年 10 月 27 日）； ⑥ 千金顶顶升落梁阶段施工监测（ 2020 年 7 月 22 日 ~2020 年 11 月 25日）； ⑦ 支架架拆除阶段施工监测（与千斤顶顶升落梁阶段同步）； ⑧ 成桥阶段竣工监测（ 2020 年 11 月 25 日 ~2020 年 12 月 5 日）； ⑨ 正常使用阶段（ 2020 年 1月）。 本次施工监测的主 要工作： ① 在各监测阶段，完成方案中提及的各项监测任务：广场层各结构的变形、各关键截面应力（应变）、结构裂缝等进行跟踪监测。 39 ② 与理论计算结果进行对比分析，如发现截面应力（应变）和挠度变形出现异常时，及时上报监控领导小组，协助分析原因。 ③ 协助施工单位合理进行钢箱梁施工以及支架拆除工作。 ④。