t桥式起重机的设计(编辑修改稿)

t桥式起重机的设计(编辑修改稿)内容摘要：

P ， mml  1c 轨道系数， c 2c 工作级别系数，当 5M 级， 12c cc pp ，故通验算过 运行阻力计算 摩擦力矩： )2)(( dkGQMxcm   由表知 mmDc 250 车轮的轴承型号为 7517 调心滚子轴承，轴承内径和外径的平均值 mmd 。 由表查得：滚动轴承摩擦系数 k ；轴承摩擦系数  ，附加阻力系 新乡学 院本科毕业设计 13 数 2。 代入上式得： 当满载时运行阻力矩： )2)(( dkGQM xcm   = ) 0 0 ()2 5 0 05 0 0 0(2  = mN255 运行摩擦阻力： NMPCDmm 204022)()(  当无载时运行阻力矩： )2()0( dkGM xcQm   0 .1 22 2 5 0 0 ( 0 .0 0 0 5 0 .0 2 )28 .5 Nm     运行摩擦阻力：2)0()0(CQmQm DMP   = 2 N 选电动机 电动机静功率 :： 2 0 4 0 3 7 . 2 1 . 61 0 0 0 6 0 1 0 0 0 6 0 0 . 9 5 1j x cj PN k Wm        式中 jp 满载运行时静阻力； 1m 驱动电动机台数。 初选电动机功率： kWNkN jd  式中 dk 电动机功率增大系数，表查得 dk =。 查表选用电动机 kWNJZR e ,6112  , 新乡学 院本科毕业设计 14   221 1 1 0 in ,885 mKgGDrn d  ，电机质量 kgG 65 ； 验算电动机发热条件 等效功率： kWNkN jx   式中 25k 工作类型系数 ,由表查得 ；  根据 qqtt 值查得 。 由此可知， xN eN 故初选电动机发热条件通过。 选择减速器 车轮转速： 3 7 . 2 5 6 . 8 2 / m i n3 . 1 4 0 . 2 5xcc cvnrD   机构传动比：  ni 查表选用一台 CAIIZS C 34 0 0  减速器： 39。 0 i ；   kWN  ，可见jN ][eN ，故初选电动机发热条件通过。 验算运行速度和实际所需功率 实际运行速度： 39。 001 5 . 5 83 7 . 2 3 5 . 3 2 / m i n39。 1 6 . 4x c x c iv v mi    误差： 39。 3 7 . 2 3 5 . 3 2 1 0 0 % 5 % 1 5 %3 7 . 2x c x cxcvve v     ，合适。 实际所需电 动机等效功 excxcxx NkwvvNN  39。 39。 故所选电动机和减速器均合适。 新乡学 院本科毕业设计 15 第 4 章 大车运行机构计算 确定传动机构方案 于本起重机由跨度为 ，在起重机的常用跨度（ m32~ ） ,大车运行机构的传动方案采用分别驱动。 其大车运行机构的布置方式如图 15 所示 图 41分别传动的大车运行机构布置方式 1电动机； 2制动器； 3带制动轮的半齿轮联轴器； 4浮动轴； 5 半齿轮联轴器； 6减速器； 7全齿轮联轴器；8车轮 选择车轮与轨道并验算其强度 按如图所示的质量分布，计算大车轮的最大轮压和最小轮压，起重机估计质量总重 kNG 150 （包括小车质量），小车自重 kNGxc 25 ，桥架采用箱形梁式结构。 满载时，最大轮 压 m a x 42150 25 50 25 14 2 x c x cG G Q G LePLkN        空载时，最小轮压 新乡学 院本科毕业设计 16 m in1421 5 0 2 5 2 54 2 3 1 .53 2 .4 4xc xG G GPLkN   车轮踏面疲劳计算载荷 kNPPP c m i nm a x  车轮材料：采用 640340ZG （调质） MPaMPa sb 380,700   ，查表得选取车轮直径 mmD 500 ，查得轨道型号为 38P ，按车轮与轨道为点接触和线接触来验算车轮的接触强度 点接触局部挤压强度验算 NccmRKP c 8 2 6 4 0 01 8 3221322  式中 2K 许用点接触应力常数   , 22 KmmN R 曲率半径 mmR 400 m 由轨顶和车轮的曲率半径之比所确定的系数， m 1c 轨道系数，车 轮转速 1 1 5 . 6 7 3 . 6 / m in3 . 1 4 0 . 5vnrD  时， c 2c 工作级别系数，当 5M 级， 12c cc pp ，故验算通过 线接触局部挤压强度 NcD l cKp c 2 1 9 4 5 0  式中 1K 许用线接触应力常数， 2mmN K l 车轮与轨道有效接触强度，对于轨道 38P ， mml 68 ，按 mml 70 计算 1c 轨道系数， c 2c 工作级别系数，当 5M 级， 12c cc pp ，故通验算过 新乡学 院本科毕业设计 17 运行阻力计算 摩擦力矩： )2)(( dkGQM m   由文献 3 表 34 知 mmDc 500 车轮的轴承型号为 7520 调心滚子轴承，轴承内径和外径的平均值 mmd 140 ； 由文献 [3]表 35 查得：滚动轴承摩擦系数 k ；轴承摩擦系数  ，附加阻力系数 。 代入上式得： 当满载时运行阻力矩： )2)(( dkGQM m   = )()15000050000(  = mN600 运行摩擦阻力： NMPCDmm 2 4 0 02 0 02)()(  当无载时运行阻力矩： )2()0( dkGM Qm   mN 4 5 0) 0 0 (1 5 0 0 0 运行摩擦阻力：2)0()0(CQmQm DMP   = N1800450  选电动机 电动机静功率 :： 2 4 0 0 1 1 5 . 6 1 . 8 41 0 0 0 6 0 1 0 0 0 6 0 0 . 9 5 2j x cj PN k Wm        新乡学 院本科毕业设计 18 式中 jp 满载运行时静阻力； 2m 驱动电动机台数。 初选电动机功率： kWNkN jd  式中 dk 电动机功率增大系数，表查得 dk =。 查表选用电动机 KWNJZ R e ,6122  ，   221 1 4 in ,9 1 0 mkgGDrn d  ，电机质量 kgG 80 ； 验算电动机发热条件 等效功率： kWNkN jx   式中 25k 工作类型系数 ,由表查得 ；  根据 qqtt 值查得 。 由此可知， xN eN 故初选电动机发热条件通过。 选择减速器 车轮转速： 1 1 5 . 6 7 3 . 6 / m i n3 . 1 4 0 . 5xcc cvnrD   机构传动比： 10 910 1 6 .3 17 3 .6i n   查表选用两台 CAIIZS C 33 5 0  减速器： 39。 0 i ；   kWN  ，可见jN [N]，故初选电动机发热条件通过。 验算运行速度和实际所需功率 实际运行速度： 39。 001 6 . 3 11 1 5 . 6 1 0 9 . 6 / m i n39。 1 7 . 2x c x c iv v mi    误差： 39。 1 1 5 . 6 1 0 9 . 6 1 0 0 % 5 . 1 8 % 1 5 %1 1 5 . 6x c x cxcvve v     ，合适。 新乡学 院本科毕业设计 19 实际所需电动机静功率 39。 39。 1 0 9 . 61 . 8 4 1 . 7 41 1 5 . 6xcj j excvN N k W Nv    。 故所选电动机和减速器均合适。 新乡学 院本科毕业设计 20 第 5 章 结构设计 初始尺寸 原始数据： 起重量 :主起升 t5 起升高度 :主起升 m16 主梁跨度 : 起重机工作级别 : 5A 桥架尺寸的确定 大车轴距 0 11( ~ ) 7 8 7 5 ~ 4 5 0 047B L m m m m 根据小车轨距和正轨箱形梁宽度以及大车运行机构的设置，取 0 5500B mm . 端梁总长 6000B mm . 梁尺寸 主梁高度 11( ~ ) 2 2 5 0 ~ 1 8 5 2 . 91 4 1 7h L m m m m 取腹板高度 mmh 8800  .端梁高度应略大于车轮直径，查文献 3 《起重设计手册》中大车运行机构参数， t5 桥式起重机跨度 mL  为的桥式起重机大车车轮直径为 mmD 500。 故取端梁高度为 mm613。 主、端梁翼缘板厚度，取值见表 12。 主梁腹板厚度 为 6mm ，端梁梁腹板厚度为 mm8 梁宽与梁的水平刚度和焊接工艺有关，主梁，且由此可得主梁宽度为 mm460。 端梁为 mm470。 主梁腹板间距取为 mm400。 新乡学 院本科毕业设计 21 表 21梁尺寸设计参数 主梁（ mm） 端梁 (mm) 腹板高度 0h 860 597 腹板厚度 1 8 翼缘板厚度 0 10 10 梁总高度 1H 880 613 梁宽度 4B 460 480 腹板内侧间距 b 400 410 翼缘板 46010 47010 主梁端部变截面长 11( ~ ) 7 8 7 5 ~ 3 9 3 7 . 548d L m m m m ，取 5000d mm .。