太湖流域某城镇污水处理厂设计毕业论文(编辑修改稿)

太湖流域某城镇污水处理厂设计毕业论文(编辑修改稿)内容摘要：

理工学院本科毕业设计 (论文 ) 7 工艺流程图 进水 好氧混合液回流 缺氧混合液回流 出水 回流污泥 液氯消毒剂 泥饼外运 图 21 污水处理工艺流程图 Treatment process of wastewater flow chart 厌氧池 缺氧池 好氧池 二沉池 接触池 污泥浓缩池 贮泥池 脱水机房 粗格栅 泵 房 细格栅 旋流沉砂池 辐流式初沉池 江苏科技大学苏州理工学院本科毕业设计 (论文 ) 8 第三章 构筑物的设计计算 格栅 的作用是 用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物。 污水经过格栅后，流入下一个流程，这期间，格栅就保护了其它构筑物， 以免其对后续处理单元的机泵或工艺管线造成损害。 已 提供的 数据： 在这个设计中，所选取的 城镇污水的设计流量为 smdmQ a / 则， k 最大日流量为： smQkQ a / 32m a x  （ 1）栅条间隙数： 设栅前水深 h = ， 过栅流速 v一般控制在 sm/  ，取 smv / ， 栅条间隙宽度 mb  ， 格栅倾角数 60 ， 60s inm a x  bhvQn  (个 ) 格栅设两组，一组工作，一组停用校核。 （ 2）栅槽宽度 设栅条宽度 S = ，有 mbnnSB )143()1(  （ 3） 进水渠道渐宽部分长度 设进水渠道 mB  ，其渐宽部分展开角度 201 ， 进水渠道的流速为： smhBQV / a x1  mBBL a n2 a n2 111    （ 4）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 江苏科技大学苏州理工学院本科毕业设计 (论文 ) 9 mLL  （ 5）通过格栅的水头损失 设栅条断面为锐边矩形断面，则  ， 34)(bS K为系数，格栅受污染堵塞时水头损失增加倍数，一般取 K=3， gVbSKKhh 2s in)(23401  in) ( 234   （ 6）栅后槽总高度 设栅前渠道超高 mh  ，则 mmhhhH  为避免造成栅前涌水，故将栅后槽底下降作为补偿。 （ 7）栅槽的总长度 mL  ， mL  1H 为栅前渠道深， 21 hhH  ， m ta 121 HLLL  a n   （ 8）每日栅渣量 在格栅间隙为 时，取栅渣量 1W 为 （ 333 10/ mm 污水） zK 生活污水流量总变化系数，一般取 ，有 dmK WQW z / 31m a x   因此采用机械清渣 [15]。 确定扬程 本设计平均流量为 230L/s，最大秒流量为 370L/s，选用自灌式泵站。 管底地下江苏科技大学苏州理工学院本科毕业设计 (论文 ) 10 深埋 4m，经泵提升后最高水位为 ，泵站原地高程取为 ，管径 DN500mm，充满度 h/D =。 ① 从前面的计算得：污水经过格栅的水头损失为 ② 设集水池有效深度 H 为 2m，有效水深为 ，则集水池最低工作水位与所提升最高水位之间的高度为： mH st )(  ③ 设泵站内部水流损失为 ， ④ 设总出水管中心深埋 ，局部损失为沿线损失的 30%，选用 DN = 600mm 铸铁管，查表的 i=，则 smv SQ /42m a x   则泵站外管线水头损失为 (出水线水平长度 +竖线长度 )i =(13++)＝ ⑤ 设总安全扬程 1m，则水泵总扬程为： mH 9 0 3 总 综上选用 300WS450B 型水泵。 水泵各项参数如下 : 流量 217L/s，扬程 13m，转速 980r/min，泵效率 79%，配套功率 45KW，出水口径 250mm，对应机座号 M315，自动耦合型号 400GA，通过颗粒 125mm[16]。 核算扬程 吸水管的水头损失，每根吸水管的流量 sLQ /2303680 ， 管径 DN=500mm， v=， 1000i=， 直管部分长 ，喇叭口（  ）， 90500DN 弯头（  ）， DN500mm闸门一个 )(  ， DN500300 渐缩管 )(  mh 00 沿 mh 1 8 8 22  ）（局江苏科技大学苏州理工学院本科毕业设计 (论文 ) 11 mh 1 9 4 8 8 0 6 总 ② 泵站内压水管路水头损失计算，选择一条阻力损失最大的管路作为核算对象，计算泵站内压力管路水头损失。 每个出水管： sLQ /2303680  选用 600mm管径，则： smSQv /42  以 A 点沿着 ABCDEF 的顺序计算水头损失 AB 段 : mmDg 450 止回阀一个， ) ,/,( 2 msmv  损失： mmDg 450 闸阀一个， ) ,/,( 2 msmv  损失： 90450mmDg 弯头一个， ) ,/,( 2 msmv  损失 450250DN 渐扩 管， )3 3 8 ,/,( 2 msmv  损失： mh AB 7 1 2 3 8 7 1 0 7 9 5  BC 段 ： mmDg600 丁字管 )0 5 0 ,/,( 2  损失：smv mmDg600 直管 ， ) ,/,/230( mismvsLQ  损失：mh BC 0 5 2 0 2 5 0  江苏科技大学苏州理工学院本科毕业设计 (论文 ) 12 CD 段 ： mmDg600 丁字管 )0 1 3 ,/,( 2 msmv  损失： mmDg600 直管 ， )0 08 00 , 00 0,/,/4 60( mismvsLQ  损失：mh CD 0 2 2 0 8 1 3  DE 段： mmDg600 丁字管 )0 2 9 ,/,( 2 msmv  损失： mmDg600 直管 ， )0 19 00 00 0,/,/6 80( mismvsLQ  损失：mh DE 0 4 9 1 9 2 9  EF 段： mmDg600 丁字管， )0 2 9 ,/,( 2 msmv  损失： mmDg600 直管 ， )0 67 00 00 0,/,/6 80( mismvsLQ  ，损失：mh EF  出水管路总水头损失等于 AB、 BC、 CD、 DE、 EF 段中的沿程阻力和局部阻力之和，加和等于 ，则总扬程为： mm 137 5 6 3 3 1 7  所以，选用 300WS450B 型水泵是合理的 [17]。 集水池设计计算 ① 集水池容积（ V） 采用相当于一台水泵 6min 流量，则 江苏科技大学苏州理工学院本科毕业设计 (论文 ) 13 33 00 0 6062 30 mmv  ② 集水池面积（ S） 集水池高度 2020mm，则 mhvS  因此采用长宽比为 m104 的集水池。 泵站辅助设备选型 对于水位的控制，我选用的控制器是浮球液位的自动控制的机器。 由水位控制器发出信号，测定所需要的水位；对于泵站，其可以采用电磁、超声波流量计，为了防止水中的杂质堵塞管道，应该有相应的的措施，以防运行时出现机器瘫痪。 泵站可以采用真空泵引水，需要设置水气分离箱，小型的泵站可以采用密闭 水箱。 设置压力冲洗管，冲洗沉积的杂质，杂质由水泵抽走。 我们可以在水坑和水池处设置管道，由闸门控制，根据需要开关闭闸门进行排水。 为满足机泵安装与维修的需要，排水泵站必须安装起重设备。 起重设备的选择与泵房内的水泵、电机、管道与阀门等设备的重量直接相关。 门、过道及孔洞可能用于设备出入的地方，要有必要的宽度和净空，为使吊车正常运转，必须避开与出水管、闸阀、支架、走廊等的矛盾 [18]。 表 32 为参照规范给出的起重量与可采用的起重设备类型，可作为设计的基本依据。 表 31泵房内起重设备选择 the selection of lifting equipment of the pump 起重量 /t 可采用起重设备类型 起重量 /t 可采用起重设备类型 ＜ 移动吊架或固定吊钩 手动或电动桥式行车 手动或电动单轨吊车 ＞ 电动式行车 （ 1）栅条间隙数： 设栅前水深 h = ， 过栅流速 v 一般控制在 ，取 v = ， 栅条间隙宽度 b = ， 格栅倾角数 60 ， 江苏科技大学苏州理工学院本科毕业设计 (论文 ) 14 60s inm a x  bhvQn  (个 ) 格栅设两组，一组工作，一组停用校核。 （ 2）栅槽宽度 设栅条宽度 S = ，有 mbnnSB 3 40 0 )11 3 4()1(  （ 3）进水渠道渐宽部分长度 设进水渠 道 mB  ，其渐宽部分展开角度 201 ， 进水渠道的流速为： smhBQv / a x1  ， mBBL a n2 a n2 111    （ 4）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 mLL  （ 5）通过格栅的水头损失 设栅条断面为锐边矩形断面，则  ， 34)(bS K 为系数，格栅受污染堵塞时水头损失增加倍数，一般取 K=3， gvbSKKhh 2s in)(23401  in) ( 234   （ 6）栅后槽总高度 设栅前渠道超高 mh  ，则 mmhhhH  为避免造成栅前涌水，故将栅后槽底下降 1h 作为补偿。 （ 7）栅槽的总长度 mL  mL  1H 为栅前渠道深， 21 hhH  ， m 江苏科技大学苏州理工学院本科毕业设计 (论文 ) 15 ta 121 HLLL  a n   （ 8）每日栅渣量 在格栅间隙为 ，取栅渣量 1W 为 )10/( 333 污水mm 生活污水流量总变化系数，一般取 ，有 dmK WQW z / 31m a x   因此采用机械清渣 [19]。 旋流式沉砂池主要涉及参数的选举是依据《积水排水设计手册》以及《室外排水涉及规范》中的规定，理想的设计进水流速宜选用平均流量时流速，介于 ，初期最小流速不宜小于 ，最大流速不宜大于 ，使小流量下沉积于渠道中的砂重新带入沉砂池。 沉砂池最高时，流量的停留时间不应小于 30s，设计水力表面负荷宜为 )/(202050 23 hmm  ，用沉砂池的表面负荷来校核，选取池体的体积是否满足设计要求。 有效水深宜为 ，池径与池深比宜为 ，污水的沉沙量可按 3/ mL 计算，合流制污水的沉沙量应根据实际情况确定。 砂斗的容积不应大于2d 的沉沙量，采用重力排砂时， 砂斗斗壁与水平面的倾角不应小于 55 [20]。 沉砂池除砂宜采用机械方法，并经砂石分离后贮存或外运。 采用人工排砂时，排砂管直径不应小于 200mm,排砂管应考虑防堵塞措施。 设计计算： 平均流量 smdmQ d / 最大流量 sm d / 3m a x  ，设计中设计两座沉砂池。 （ 1）沉砂池的直径： maxQ。