哈工大土木专业毕业设计论文

哈工大土木专业毕业设计论文内容摘要：

砌隔墙转换为线荷载为： 179。 （ +）179。 ， 两边跨 梁上 均布荷载： +179。 ++= KN/m， 中间跨 梁上 均布荷载： 179。 179。 25179。 = KN/m， 中间跨 梁上三角形 荷载（板传来）： 179。 = KN/m， 地下室至三层顶框架梁上荷载： 梁自重 179。 179。 25179。 = KN/m2， 板荷载 179。 +2179。 = KN/m2， 200 厚陶粒砼砌块墙 179。 179。 =， 哈尔滨工业大学成人高等教育毕业设计（论文） 26 两边跨 梁上 均布荷载： +179。 += KN/m， 中间跨框架梁上荷载与 4～ 9 层顶框架梁上荷载相同。 竖向荷载作用下框架计算简图见（图 4）。 2. 内力计算 多层多跨框架在竖向荷载作用下的内力近似按分层法计算。 除底层以外，上层各柱线刚度均乘以 ，这些柱的传递系数均取 1/3，底层柱的传递系数均取 1/2。 竖向荷载引起的哈尔滨工业大学成人高等教育毕业设计（论文） 27 各层框架梁固端弯矩见（表 6）。 弯矩分配系数计算公式为α j=ij/Σ ij。 各节点弯矩分配系数计算结果见（ 表 7）。 内力分层 计算结果见 （图 5）～（图 8）。 竖向荷载作用下框架梁固端弯矩值 表 6 层数 BC 跨 CD 跨 DE 跨 左支座 右支座 左支座 右支座 左支座 右支座 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 1 各杆 节点弯矩分配系数 表 7 哈尔滨工业大学成人高等教育毕业设计（论文） 28 层数 B 轴 C 轴 D 轴 E 轴 下柱 上柱 梁 下柱 上柱 梁左 梁右 下柱 上柱 梁左 梁右 下柱 上柱 梁 10 0 0 0 0 9 8 7 6 5 4 3 2 1 1 哈尔滨工业大学成人高等教育毕业设计（论文） 29 哈尔滨工业大学成人高等教育毕业设计（论文） 30 竖向荷载作用下框架弯矩图见（图 9）。 竖向荷载作用下柱轴力及梁剪力图见（图 10）。 一层顶的梁内力组合值及 C轴柱内力组合值见（表 8）和（表9）。 哈尔滨工业大学成人高等教育毕业设计（论文） 31 哈尔滨工业大学成人高等教育毕业设计（论文） 32 11 轴框架一层顶梁内力组合 表 8 部位 组号 内力 竖向荷载作用下 风荷载作用下 组合内力 BC跨 左支座 1 Mmax V 179。 = 179。 = 179。 = 2 Mmin V 跨中 1 Mmax 179。 = （ ）179。 右支座 1 Mmax V 179。 = 179。 = 179。 = 2 Mmin V CD跨 左支座 1 Mmax V 179。 = 179。 = 179。 = 2 Mmin V 跨中 1 Mmax 179。 = 0 右支座 1 Mmax V 179。 = 179。 = 179。 = 2 Mmin V DE跨 左支座 1 Mmax V 179。 = 179。 = 179。 = 2 Mmin V 跨中 1 Mmax 179。 = （ ）179。 右支座 1 Mmax V 179。 = 179。 = 179。 = 2 Mmin V 哈尔滨工业大学成人高等教育毕业设计（论文） 33 11 轴框架 C轴柱部分截面内力组合 表 9 楼层 部位 组号 内力 竖向荷载作用下 风荷载作用下 组合内力 地下室顶 柱上端 1 |M|max 179。 = N 179。 = 2 M 179。 = Nmax 179。 = 柱下端 1 |M|max 179。 = N 179。 = 2 M 179。 = Nmax 179。 = 10层顶 柱上端 1 |M|max 179。 = N 179。 = 2 M 179。 = Nmax 179。 = 柱下端 1 |M|max 179。 = N 179。 = 2 M 179。 = Nmax 179。 = 七． 梁截面设计 以地下室顶 BC 跨左支座截面为例。 该截面负弯矩设计值为M=，剪力设计值为 V=。 1． 正截面承载力计算 求梁截面受压区高度： 哈尔滨工业大学成人高等教育毕业设计（论文） 34 x=h0（ h022M/fcmb） 1/2 =565（ 56522179。 179。 106/） 1/2 =135mm 本工程建于 6176。 抗震设防地区，可以不进行地震作用计算，根据规范规定，取无地震作用组合的情况，采用 x≤ξ bh0=179。 565=，满足要求。 梁抗弯钢筋截面面积 As计算： As= fcmbx/fy=179。 300179。 135/310=1764mm2 纵向受拉钢筋最小配筋百分率ρ =%，最小配筋量为 300179。 600179。 %=4504mm2，为配筋选用 4Φ 25。 2． 斜截面承载力计算 截面校核： 0. 25fcbh0=179。 179。 300179。 565=529688N =V= 截面满足要求。 斜截面的受剪承载力按下式计算： Vcs≤ +（ A sv/s） h0 Asv/s= （ ） / =（ 179。 179。 179。 300179。 565） /179。 210179。 565 =哈尔滨工业大学成人高等教育毕业设计（论文） 35 取双肢 φ 8@250 Asv/s=101/250= 箍筋的配箍率ρ sv= Asv/bs，尚不应小于。 （ 0. 02fc/fyv） b=（ 179。 ）179。 300=， 取双肢 φ 8@250 Asv/s=101/250=。 根据规范中有关梁箍筋的构造要求及（表 10）的规定，梁端箍筋加密区长度取 750mm，在加密区中箍筋最大间距取纵向钢筋直径的 8倍，梁高的 1/4或 150mm 三者中的最小值。 实际取箍筋间距 150mm。 一层顶框架梁其余各截面配筋计算结果见（表 10） 11 轴框架一层顶梁配筋计算表 表 9 跨号 BC跨 CD跨 DE跨 位置 左支 座 跨中 右支 座 左支 座 跨中 右支 座 左支 座 跨中 右支 座 M（ ） X 135 75 114 164 21 164 114 75 135 As（ mm2） 1764 980 1489 2143 274 2143 1489 980 1764 选筋 4Φ 25 4Φ 20 4Φ 25 5Φ 25 2Φ 20 5Φ 25 4Φ 25 4Φ 20 4Φ 25 V（ KN） 箍筋配置 φ 8@150 φ 8@200 φ 8@150 φ 8@100 φ 8@200 φ 8@100 φ 8@150 φ 8@200 φ 8@150 哈尔滨工业大学成人高等教育毕业设计（论文） 36 八． 柱截面设计 C 轴地下室柱内力设计值： M=， N=。 柱计算长度 l0==， e0=M/N=， ea=（ e0） =（ 179。 ） =， ei= e0+ ea=+=， 柱长细比 l0/h=8，取η =1。 e=η ei+h/2as=1179。 +=。 按对称配筋矩形截面计算： 判别大小偏心受压： Nb=fcmbξ bh0=179。 600179。 179。 565=359611N 因为 NbN，所以为小偏心受压。 ξ =（ N fcmbξ bh0） /（ fcmbh0+（ ） /（ b）（ h0as））+ξ b， 按上式计算ξ =。 As= A’s=（ Nefcmbh02ξ（ ）） /fy（ h0a’s） 按上式计算 As= A’s=1020mm2。 根据规范规定，框架柱纵向受力钢筋最小配筋百分率对角柱全部纵筋不小于 %，对于中柱、边柱全部纵筋不小于 %，哈尔滨工业大学成人高等教育毕业设计（论文） 37 今取配筋率为 %，另外单边纵向受压钢筋配筋率不小于 %，即： A’s=565179。 600179。 %=678mm2， 柱每边实配 4Φ 20， As=1256mm2，柱周边共配 12Φ 20，全部纵筋配筋率为 ： 3768/（ 600179。 600）179。 100%=%%， 柱端部箍筋加密区长度取 600，箍筋最小体积配箍率取 %。 柱箍筋取双向 4肢 φ 10@200，满足陪箍百分率。 该柱几个代表性截面处配筋计算结果见（表 11）。 配筋计算得负值时为构造配筋。 11 轴框架 C轴柱部分截面配筋计算表 表 11 截面 位置 弯矩() 轴力（ KN） 柱截面（ mm2） 砼级别 e（ m） η As（ mm2） 实配 纵筋 实配 箍筋 地下室上端 600179。 600 C40 1 1020 12Φ 20 4φ 10@200 600179。 600 C40 1 2597 12Φ 20 4φ 10@200 地下室下端 600179。 600 C40 1 1020 12Φ 20 4φ 10@200 600179。 600 C40 1 2924 12Φ 20 4φ 10@200 10 层 上端 500179。 500 C30 1 499 8Φ 20 3φ 10@200 500179。 500 C30 1 652 8Φ 20 3φ 10@200 10 层 下端 500179。 500 C30 1 231 8Φ 20 3φ 10@200 500179。 500 C30 1 528 8Φ 20 3φ 10@200 哈尔滨工业大学成人高等教育毕业设计（论文） 38 九． 楼板配筋设计 1． 楼盖结构布置 以三层楼板为例，其结构布置见（图 11），板厚如前所述选用 120mm，水泥砂浆面层 20厚，混合砂浆天棚抹灰 15 厚 ，楼面活荷载标准值为 ，混凝土采用 C20（ fcm=11N/mm2），钢筋为 I 级钢（ fy=210N/mm2）。 2． 荷载计算 20 厚水泥砂浆面层 179。 20= KN/m2， 120 厚楼板自重 179。 25= KN/m2， 15 厚混合砂浆天棚抹灰 15厚 179。 17= KN/m2， 恒荷标准值 KN/m2， 哈尔滨工业大学成人高等教育毕业设计（论文） 39 恒荷设计值 g=179。 = KN/m2， 活荷设计值 q=179。 = KN/m2， 合 计 p = g + q = KN/m2。 3． 内力计算（按塑性理论） B1： ly/lx=3 属于双向板 B2： ly/lx=3 属于双向板 B3： ly/lx=3 属于双向板 B4： ly/lx=3 属于双向板 B5： ly/lx=3 属于双向板 B6： ly/lx=3 属于单向板 （ 1） B1（角区格） 计算跨度： lx= l0==， ly= l0==， n= ly/lx=， 取α =1/n2=，取β =2， Mx=（ lylx/4） mx=（ ） mx= mx， My=（ 3/4）α lxmx=（ 3/4）179。 179。 = mx， M’x=β lymx=2179。 = mx, M’’x=0, M’y=βα lxmx=2179。 179。 = mx, M’’y=0, 代入公式： 哈尔滨工业大学成人高等教育毕业设计（论文） 40 2Mx+2My+M’x+M’’x+M’y+M’’y=（ 3lylx） Plx2/12 2179。 +2179。 ++ =（ 3179。 ） 179。 故得：。