直线加速器大体积砼施工专项方案

直线加速器大体积砼施工专项方案内容摘要：

Tmaxi= mcQ/Cρ Tmax2=To+T(t)ξ T（ t） — 浇完一段时间 t，砼的绝热温升值 mc— 每立方米砼水泥用量（ kg/m3） Q— 每千克水泥水化热量（ J/kg） C— 砼的比热容取 (kg K) ρ — 砼的质量密度，取 2450 kg/m3 e— m— Tmaxi— 最终温升值 Tmax2— 砼内部中心最高温度 (℃ ) TO— 砼的浇灌入模温度（℃） T（ t） — 在 t 龄期时砼的绝热温升（℃） ξ — 不同的浇灌块厚度，不同龄期时的降温系数， Tn— 砼的最终绝热温升值（℃） Tm— 砼水化热引起的实际温升（℃） 砼的最高水化 热绝热温度： 335350)1((max)  eCPMcQ℃ 混凝土各龄期的水化绝热温度： )(24 0 335350)1( )( tmtt eCPM c QT   当 t=1 T(1)=（ 1） =℃ △ T1=T(1） 0℃ =℃ 当 t=3 T(3)=（ 3） =℃ △ T3=T(3） T(1） =℃ 当 t=6 T(6)=（ 6） =℃ △ T6=T(6） T(3） =℃ 当 t=9 T(9)=（ 9） =℃ △ T9=T(9） T(6） =℃ 当 t=12 T(12)=（ 12） =℃ △ T12=T(12） T(9） =℃ 混凝土内部的中心温度按下式计算 Tmax—— 混凝土内部的中心温度按下式计算： TO— 砼的浇灌入模温度（ ℃） T（ t） — 在 t 龄期时砼的绝热温升（℃） ξ — 不同的浇灌块厚度，不同龄期时的降温系数， Tn— 砼的最终绝热温升值（℃） Tm— 砼水化热引起的实际温升（℃） 砼的最终绝热温升： 33 535 0)(  CPM c QT t 查表的降温系数ξ可求得不同龄期的水化热温升为 : t=3d ξ = T(t)ξ = =℃ t=6d ξ = T(t)ξ = =℃ t=9d ξ = T(t)ξ = =℃ t=12d ξ = T(t)ξ = =℃ 则砼内部中心实际最高温度为 : T(3)=TO+T(t)ξ =24+=℃ T(6)=24+=℃ T(9)=24+=℃ T(12)=24+=℃ 二、砼表面温度计算： 大体积砼结构施工应使砼中心温度与表面温度，表面温度与大气温度之差在允许范围之内（一般取≤ 25℃） ,则可控制砼裂缝的出现，砼表面温度可按下式计算：（砼表面采用一层模板加一层棉毡保温 养护）仅计算壁厚 部位 ) 水泥水化热引起的混凝土最高升值计算： 混凝土表面温度计算 )(2)( `)`(4 tatb ThHhHTT  ) (1)1(1  ai 5 4 6 `  Kh MhhH 5 9 4 `2  )(2 `)`(4 tab ThHhHTT (Ta平均气温取 32℃ ) )()( 4322   ℃ 三、温差计算 : . 2400 96 . 0 335 350 (max)     T 砼中心温度与表面温度之差 : TmaxTb==℃＜ 25℃ 砼表面温度与大气温度之差 : TbTa==℃＜ 25℃ 故知，满足防裂要求 第五 章 、防止冷缝出现的浇筑顺序和方法 一、冷缝防治： 本工程地下室底板尺寸较大，为防止冷缝出现，采用泵送商品砼施工时采取斜面分层，依次推进，整体浇筑的方法，使每次叠合层面的浇注间隔时间不得大于 6小时，小于砼的初凝时间。 现场采用 1台49M 车泵，要求施工队准备二组人，每组 15 人，结合现场具体情况调动，要求一定确保下料口砼能很 好地覆盖上层已浇筑的混凝土，避免形成冷缝。 具体做法如下： 以下承台、梁、底板：由 [4]轴向 [1/02]轴、 [A]轴向 [F]轴后退浇筑加速器机房部位筏板砼，待此段浇注完毕后浇 [F]轴 [G]轴与 [3][4]部分，其间不间断观察加速器机房部位筏板部位砼凝固情况。 以下承台梁、底板：由 [4]轴向[6]轴、 [A]轴向 [F]轴后退浇筑砼，待此段浇筑完毕后，再由 [F]轴向[J]轴、 [5]轴向 [1/02]轴部分。 浇注时振动棒设前后两排，前排振捣浇筑点砼后排振斜坡处砼，在构件边角处采用敲击模板的方法解决构件表面的蜂窝麻面，振动棒插入点间距不大于 ，并插入下层，每孔振捣时间不少于 1015S，不得超过 30S，以砼漏浆和不冒气泡为准，振。