离合器齿轮的加工工艺规程及夹具设计

离合器齿轮的加工工艺规程及夹具设计内容摘要：

  vx Yvm v fat Cvsmm i 177  确定机床主轴转速 : )m i n215( 0100 0 rsrd vn ww   选择机床转速 srrn s in200  实际切削速度 )m i ( msmdnv c    切削工时： 0, 321  lll mml  mml     snf lllllT j m i  DCzxf TTT m i )100 )((  gjd TTT 5) 半精车 0  至 0  余量 Z= pa 一次走刀 ,进给量 f=,用 YT15 材料外圆车刀。 — 19— 理论切削速度 :   vYvm v kfat Cv vxsmm i 292  机床主轴转速 : )m i n473( 0100 0 rsrd vn ww   选择机床转速 srrn s in500  实际切削速度 )m i ( msmdnv c    mmkalrp )3~2(t a n1  mml 02 mml 53 mml 18    snf llllT j m i  DCzxf TTT m i )100 )((  gjd TTT 6) 半精车槽 0  至 110 用 YT15 材料切槽刀。 45rk 车槽刀宽 6mm.刀头长度 16mm 刀杆截面 10 16。 余量 =，单边余量 Z/2=。 取rmmfmma p ,  理论切削速度 :  vx Yvm v fat Cvsmm i   机床主轴转速 : )m i n318( rsrd vn ww   选择机床转速 srrn s in400  — 20— 实际切削速度 )m i ( msmdnv c    mml  mml  mml 02  mml 03 mml 166224  m i    snf lllllT j 7) 半精车外圆从 0  至 0  用 YT15  039。 ,45 rr kk 余量 =，单边余量 Z/2=。 取 rmmfmma p ,  理论切削速度 : smmkfat Cv vYvm v vx i   机床主轴转速 : )m i n425( rsrd vn ww   为了方便，仍选择机床转速 srrn s in500  实际切削速度 )m i n204( msmdnv c    mml 12 mmkal rp )3~2(t a n1  mml 22 mml 53 m i   snfnf llllT j m i  DCzxf TTT m i )100 )((  gjd TTT 8) 半精车右端外圆从 0  至 0  余量 Z==，单边余量 Z/2=。 取 rmmfmma p ,  理论切削速度 : smmkfat Cv vYvm v vx i   — 21— 机床主轴转速 : )m i n419( 0100 0 rsrd vn ww   为了方便，仍选择机床转速 srrn s in500  实际切削速度 )m i n207( msmdnv c    切削工时： mml 56 mmkal rp )3~2(t a n1  mml 22 mml 53 m i   snfnf llllT j m i  DCzxf TTT m i )100 )((  gjd TTT 9) 粗镗  至  2Z= rmmfmma p ,  用 YT15  45rk 镗刀伸出的长度 100mm 理论切削速度 : smmkfat Cv vYvm v vx 2m i 273  机床主轴转速 : )m i n419( 0100 0 rsrd vn ww   为了方便，仍选择机床转速 srrn s in500  实际切削速度 )m i ( msmdnv c    切削工时： mml 110 mmkal rp )3~2(t a n1  mml 32 mml 53 — 22— m i   snfnf llllT j m i  DCzxf TTT m i )100 )((  gjd TTT 半精镗时 ,从  至  2Z= rmmfmma p ,  为了方便，仍选择机床转速 srrn s in500  实际切削速度 )m i ( msmdnv c    切削工时： mml 110 mml  mml 32 mml 53   snfnf llllT j m i  DCzxf TTT m i )100 )((  gjd TTT 10) 粗镗  2Z= Z= 两次走刀 rmmfmma p ,  理论切削速度 : smmkfat Cv vYvm v vx i 273  机床主轴转速 : )m i n355( 0100 0 rsrd vn ww   取 srrn s in400  实际切削速度 )m i ( msmdnv c    切削工时： — 23— mml  mml  mml 02 mml 53 m i   st m  tT j m i  DCzxf TTT m i )100 )((  gjd TTT 半精镗时 ,从  至  2Z= Z= 一次走刀 rmmfmma p ,  smmkfat Cv vYvm v vx 273  机床主轴转速 : )m i n387( 0100 0 rsrd vn ww   取 min400 rns  实际切削速度 )m i ( msmdnv c    切削工时： mml 11 mml  mml 02 mml 53 m i   sT j m i  DCzxf TTT m i )100 )((  gjd TTT 11) 粗镗  2Z= Z= 两次走刀 rmmfmma p ,  理论切削速度 : smmkfat Cv vYvm v vx 273  — 24— 机床主轴转速 : )m i ( 0010 00 rsrd vn ww   取 srrn s in400  实际切削速度 )m i ( msmdnv c    切削工时： mml  mml  mml 02 mml 53 m i  snfT j m i  DCzxf TTT m i )100 )((  gjd TTT 半精镗时 ,从  至 96 2Z= Z= rmmfmma p ,  smmkfat Cv vYvm v vx i 273  机床主轴转速 : )m i n412( 0100 0 rsrd vn ww   取 srrn s in400  实际切削速度 )m i n119( msmdnv c    切削工时： mml 33 mml  mml 02 mml 53 m i   sT j m i  DCzxf TTT — 25— m i )100 )((  gjd TTT 12) 粗镗  2Z= Z= 两次走刀 rmmfmma p ,  理论切削速度 : smmkfat Cv vYvm v vx 273  机床主轴转速 : )m i ( 0010 00 rsrd vn ww   取 srrn s in400  实际切削速度 )m i n120(2601000 msmdnv c    切削工时： mml  mml  mml 02 mml 53 m i   sT j m i  DCzxf TTT m i )100 )((  gjd TTT 半精镗 ,从  至 110 2Z= Z= rmmfmma p ,  smmkfat Cv vYvm v vx i 273  机床主轴转速 : )m i n359( 0100 0 rsrd vn ww   取 srrn s in400  实际切削速度 — 26— )m i ( msmdnv c    切削工时： mml 15 mml  mml 02 mml 53 m i   sT j m i  DCzxf TTT m i )100 )((  gjd TTT 13) 精铣  的槽。 粗铣宽度 ,25mmae  粗铣深度 ,6mmap  槽宽 36mm，刀槽深12mm 选取主轴转速 srrn s in400  ，采用粗齿立铣刀 Z=6，根据几何计算 l= 立铣刀直径 Zmmammd f ,25  粗铣时，两次走刀，每次走一个来回 m i msmdnv c   m i    saZnf lllT fMZj m i  DCzxf TTT 精铣  槽至  精铣 ,25mmae  槽宽 38mm， ,2mmap  采用细齿立铣刀， Z=12 立铣刀直径 Zmmammd f ,250  一次走刀，走一个来回 mml  mml 251  mml 32 m i msmdnv c   m i    saZnf lllT fMZj 14) 拉键槽 单面余量 h= 拉削长度 l=64mm — 27— 取考虑校准部分的长度系数  考虑机床返回行程系数 K= 拉刀齿升 mmSZ  切削速度 m msmv c  拉刀齿距： mmt   tLZ 因此 m i 00 00   ZvS khlT Zj  m i )(  gjd TTT 三、 夹具设计 本夹具是工序Ⅵ用三面刃铣刀纵向进给粗铣 16 mm 槽口的专用夹具，在X62W 卧式。