油浸电力变压器温升计算设计手册

油浸电力变压器温升计算设计手册内容摘要：

q风冷式内外线圈自冷式外线圈自冷式内线圈 2aA tt  5 0 01 0 0B12aA qtt   500 qttΔ Bq At a            饼式绕组的温升 （θ q b） 计算 θ q b = τ q b + θ y ≤ 63 K （ ） 式中： τ q b — 被计算绕组的温差（ K）；高功能饼式绕组用 τ q g , 按 公式（ ）计算； 普通饼式绕组用 τ q b , 按公式（ ）至公式（ ）计算； θ y — 油平均温升（ K），按公式（ 6）计算，对轴向分裂的变压器，其分裂 的低压绕组位于不同的油温区，位于上部的低压绕组中心周围的油平均温 升约为： θ ys =（ y +θ y） / 2 = y。 版次 日 期 签 字 旧底图总号 底图总号 日期 签字 油 浸 电 力 变 压 器 温 升 计 算 共 页 第 页 39 7 15 14 13 12 11 1098765432101234567891011121314151617180 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220Bq (mm) → 图 无挡油隔板的绕组线段油道校正温差的修正值（Δ t）曲线 Δt (K) → hdy = 9 hdy = hdy = 8 hdy = 7 hdy = 6 hdy = 5 hdy = 2 hdy = 4 hdy = 3 hdy = 10 hdy = hdy = bqh15 50qt 油 浸 电 力 变 压 器 温 升 计 算 共 页 第 页 39 8 4 油温升计算 箱壁几何面积（ S b）计算 式中： Hb — 油箱内壁高度（ mm），见图 ； Hzg — 油箱高压侧直线高度（ mm），见图 , Hzg = Hb－ hg－ hc ； Hzd — 油箱低压侧直线高度（ mm），见图 , Hzd = Hb－ hd－ hc ； Lb — 油箱内壁长度（ mm），见图 ； Bb — 油箱内壁宽度（ mm），见图 ； Bz — 油箱盖直线宽度（ mm），见图 ， Bz = Bb－ cg－ cd ； Rb — 油箱内壁圆角半径或箱内壁半径（ mm），如长方形油箱取 Rb =0，见图 ； hc — 油箱下节槽内壁高度（ mm），见图 ； Lc — 油箱下节槽内壁长度（ mm），见图 ； Bc — 油箱下节槽内壁宽度（ mm），见图 ； bg 、 bd — 油箱壁高压侧及低压侧拐角处尺寸（ mm），见图 ； cg 、 cd 、 hg 、 hd — 油箱盖高压侧及低压侧拐角处宽度及高度（ mm），见图。 油 浸 电 力 变 压 器 温 升 计 算 共 页 第 页 39 9 b ) 钟罩式梯形顶油箱 a ) 桶式平顶油箱 图 油箱结构示意图      : 26bbbbb 顶平            :26ccccbzddgg6ddbzdggbzgb顶形梯Lb Rb Bb Hb Rb Lz Lb Bb Hb Lc cd cg hc Hb hg hd Hzg Hzd Bc Bz 45176。 Lb Bb bd bg 箱盖几何面积（ S g）计算 式中符号代表意义同公式 （ ）及 公式 （ ）。 油箱有效散热面（ S yx）计算 平滑油箱 有效散热面 （ S yx） 计算 容量≤ 30 kVA 的小型变压器，常采用平滑油箱结构，油箱上无散热装置，但当平滑油 箱散热面不够时，常焊有散热片。 平滑油箱有效散热面（ S yx）按下式计算： S yx = K g S g + （ S b － S pzg ） + K p（∑ S p + S pzg） [ m2 ] （ ） 式中： Kg — 箱盖有效散热系数，一般取 Kg = ，当箱盖不与油接触时， Kg = 0 ； Kp — 散热片有效散热系数，一般取 Kp = ， Sg — 箱盖几何面积（ m2），按公式（ ）计算 ； Sb — 箱壁几何面积（ m2），按公式（ ）计算 ； Spzg — 散热片在箱壁上遮盖面积（ m2），按下式计算 : S pzg = 179。 10 –6 m p C p m h p [ m2 ] （ ） ∑ S p — 散热片总的几何面积（ m2），按下式计算 : ∑ S p = m p s p [ m2 ] （ ） 其中： C p m — 两片散热片间中心距（ mm），一般取 C p m = 40 ； h p — 散热片高度（ mm），见表 及图 ； m p — 散热片片数 ； s p — 散热片每片几何面积（ m2），见表。 表 散热片数据 散热片高度 h p（ mm） 每片几何面积 s p（ m2） 每片重量 g p（ kg） 440 580 油 浸 电 力 变 压 器 温 升 计 算 共 页 第 页 39 10      : 262bbbg 盖顶平     : 262d2d2g2gzbg 顶形梯R 65 R hp Cpm Cpm 20 图 散热片 管式油箱 有效散热面 （ S yx） 计算 根据散热要求，可在油箱外壁上均匀布置用φ 40 电焊钢管压制而成的扁管，如图。 当容量为 50～ 630 kVA 时，常布置一排管；当容 量为 800～ 1600 kVA 时，常布置二排管； 当容量为 2020 kVA 及以上时，常布置三排管。 根据散热效果及工艺的要求，一般不超过 三排管，特殊情况下，最多采用四排管。 油管布置时，应保证油管至箱沿及箱底的距离（见表 及图 中 h 1 h 2，另外，在φ 50 放油活门处，有 5 列油管应缩短，即 h 2 ≥ 280 ；在 4 个吊拌处 4179。 2 列（共 8 列）的油管也应缩短，即当变压器总重＜ 10 t 时， h 1 ≥ 260，变压器总重 10～ 20 t 时， h 1 ≥ 320，以便于操作。 表 179。 18179。 55 扁管数据表 直线长 l tz (mm) 中心距 * C t (mm) 弯 曲 半 径 R t (mm) 至箱盖 距离 h1 (mm) 至箱底 距离 h2 (mm) 两排管间 中心距 a t p (mm) 两列管间 中心距 b t l (mm) 每米散 热面 s t (m 2/m) 每米扁管重量 g t (kg / m) 每米油 重量 g ty (kg / m) 55 450～ 1950 140 ≥ 85 ≥ 80 75 35 115 450～ 1950 150 ≥ 85 ≥ 90 75 35 190 750～ 1950 150 ≥ 85 ≥ 110 75 35 265 1250～ 1950 150 ≥ 85 ≥ 120 75 35 注： *扁管中心距 C t 为 50 mm一级。 扁管式油箱 有效散热面 （ S yx）按下式 计算： S yx = K g S g +（ S b－ S tzg） +（∑ S t + S tzg） K tb K tp [ m2 ] （ ） 式 中： K g — 箱盖有效散热系数，一般取 K g = ， 当箱盖不与油接触时， K g = 0 ； Sg — 箱盖几何面积（ m2），按公式（ ）计算 ； Sb — 箱壁几何面积（ m2），按公式（ ）计算 ； S tzg — 扁管在箱壁上遮盖面积（ m2），按下式计算 : S tzg = （ m tm － 1） b t l H b 179。 10 –6 [ m2 ] （ ） 油 浸 电 力 变 压 器 温 升 计 算 共 页 第 页 39 11 a t p =75 图 扁管示意图 R t C t1 75 75 h1 h2 75 75 54 B－ B R t A A B B l tz C t R33 δ 55 15 18 R5 A－ A R160 R8 m t m — 扁管每排根数； b t l — 两列管间中心距（ mm），扁管取 b t l = 35 ； H b — 油箱壁高度（ mm）； ∑ S t — 扁管总的几何面积（ m2），按下式计算 : ∑ S t = L t s t [ m2 ] （ ） 其中： s t — 每米几何散热面（ m2），见表。 L t — 扁管总长度（ m），按下式计算： L t = ∑ m t（ l t － 12）179。 10 3。