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以通过改变角度来研究。 图 5 Air jet erosion tester 空气射流侵蚀测试仪 Nozzle holder喷嘴座 Erodent feeding from feeder 腐蚀供给器 Nozzle 喷嘴 Air inlet 空气入口 Specimen 标本 18 m helical tube for air circulation 空气流通的 18 米螺旋管 Bottom chamber底部室 Heating element 加热元件 Ash collector集尘器 Refractory 耐火材料 Insulator 绝缘体 Top chamber for heating air 顶部空气加热室 6 7 图 2. 正火管的侵蚀标本的电子扫描显微镜图像 5 结果与讨论 ． 飞灰颗粒 速度，撞击角度，进给 速 率，粒径 对 管 侵蚀 的影响 图 4显示了撞击角度为 30176。 ，撞击速度为 米 /秒至 40米 /秒的低碳钢管的侵蚀速。 图中数据是侵蚀率达到稳定后获得的。 在给定的对于材料的延展性有贡献的速率下，SA 210 GrA1 (N)钢管的侵蚀率高于 SA 210 GrA1 (A)钢管。 对于球墨铸铁材料，当 飞 灰粒子以一定的速度冲击时，在撞击点粒子失 去了一部分动能导致靶材料表面变形而且靶材料内部的剪应力被削弱。 当剪应力超过靶材料的弹性限度时， 飞 灰颗粒穿透靶材表面而形成一些小碎片，这些碎片伴随着撞击粒子脱落掉。 在实验中所用的速度范围内， 飞灰颗粒有足够的力量和整体性造成对材料的侵蚀，它可通过观察扫描电子显微镜下碎片的形成得到证实，参见图 2 和图 3。 影响侵蚀率的最重要因素是 飞 灰粒子的动能。 取决于自身速率的 飞 灰粒子的动能随着速率的增大会增大材料的侵蚀率。 碳钢排放管的延展性越大，弹性形变就越大，从而侵蚀率降低。 因此，退火管的侵蚀率相对较低。 8 9 图 SEM图像 图 灰颗粒速度 对 管侵蚀的影响 图 5显示的是在 /秒的速度 下 从 15176。 到 90176。 的 不同的撞击角度获得的实验结果。 侵蚀速率直到 30176。 随着撞击角度的增加而增加，此后侵蚀速率迅速下落。 因此，在30176。 角时有最大侵蚀速率。 这可能是由于冲击角度增加时飞灰颗粒进入目标材料的穿透深度增加。 当粒子的穿透深度的增加时，目标材料的塑性变形增加，从而侵蚀速率降低。 对于同样的飞灰颗粒和撞击角度，侵蚀速率是目标材料性能的主要功能。 此外在图 5 中清晰反映了 SA 210 GrA1 (A)的侵蚀率比 SA210 GRA1（ N）的少了近 20％。 实验还 在 米 /秒 恒定速度和 30176。 冲击角度 ， 在四个不同的 飞 灰颗粒 供给 率（ 2， 4， 6， 8克 /分钟）条件下进行。 结果如图 6 显示。 在飞灰颗粒供给率上升时侵蚀速率并没有增加。 由于粒子间的干扰，传入粒子的动能会降低，飞灰颗粒有从目标表面被反弹粒子偏离的机会。 10 图 的影响 图 7表明，侵蚀速率随着粒径从 50到 125微米的增加而增加，超过此尺寸就没有显著的增加了。 由于颗粒尺寸间的相关组合，撞击表面粒子的数量，它的动能和在传入和反弹粒子之间的干 扰，或多或少，颗粒直。