小型提升机设计机械类专业毕业论文(编辑修改稿)

小型提升机设计机械类专业毕业论文(编辑修改稿)内容摘要：

，选取 1ed = 端面模数： mt ＝*2 122 aahz da= 155  mm ： tCm = ： ha = mt = ： hf = ha + C= ： h= ha + hf = ： 1d ＝（ ＋ ） a ＝ ： 2d ＝ 2a－ 1d ＝ 径： d 2f ＝ 2d － 2 hf = ： d1f ＝ 1d － 2 hf =， 21 判断：因为 1 2f ad =,满足要求 ： d2a ＝ 2d ＋ 2 ha = ：11 a d= ：10 .5a rc ta n 0 .5eLad   = = ： 2g = c os c 2ada  =1 0 0 0 5 1 6 3 9 3 0 .9 2 7 30 .9 2 7 3  .. = ：由作图可得 2ed = ： m ＝ 21arctan( )dud = 21arctan( ) dud  ： w ＝ 21a rc ta n ( ) 4 .0 9dK ud  ：2sin( )bdarc d  =24 ：   取 3mm ： 11fDT D =35mm 22 ： 2  223 . 1 4 1 5 9 . 4 6 5 1 0 . 0 1 450dP z    数据带入公式得 2S ：查表 426得  ： 1 2 2S P S j= ： 11cosnmS S r = ： 22cosnmS S r = ： 2  = ： 112 20 . 5 1 c o s a r c sinaa Sh h d d   = ： 222 20 . 5 1 c o s a r c s inaa Sh h d d   =2。 185 167。 2 环面蜗轮蜗杆校核计算 环面蜗杆传动承载能力主要受蜗杆齿面胶合和蜗轮齿根剪 切强度的限制。 因而若许用传动功率确定中心距，则然后校核 蜗轮齿根剪切强度。 由于轴承变形增加了蜗杆轴向位移，使蜗轮承受的载荷集 中在 2－ 3个齿上。 而且，由于蜗轮轮齿的变形，造成卸载， 23 引起载荷沿齿高方向分布不均，使合力作用点向齿 根方向偏移。 因而，蜗轮断齿主要由于齿根剪切强度不足造成的 校核：  39。 cfpFz A k 其中 cF —— 作用于蜗轮齿面上的及摩擦力影响的载荷。 39。 z —— 蜗轮包容齿数 fA —— 蜗杆与蜗轮啮合齿间载荷分配系数。 pk —— 蜗轮齿根受剪面积。 公式中各参数的计算 1. cF 的计算 cF =  222ta n( 39。 )mF F r  2F —— 作用在蜗轮轮齿上的圆周力， 222Td mr —— 蜗杆喉部螺旋升角 ， 39。 p —— 当量齿厚， 滑动速度 1119100 coss mdnv r sv = 94019100  =根据滑动速度 sv 查机械设计手册 3－ 3－ 9得 39。 25839。   将数据带入公式得 326 . 1 8 1 0 1 ( 4 . 5 2 . 5 8 )cF ta n      cF 24 = 10 N 10 N 39。 z = 5 22 cosff mbAS r 2fS —— 蜗轮 齿根圆齿厚； 2 2 0 2c o s 2 ta n ( )2xf m fPS r h a    由上可知 xP —— 蜗轮端面周节；  0a —— 蜗轮理论半包角； 24 2 —— 蜗轮分度圆齿厚所对中心角。     数据带入公式得 2 1 0 . 0 1 c o s 4 . 5 2 2 . 7 4 3 4 ta n ( 2 4 3 . 6 )2fS        2fS = = 由上可得 2287 . 0 3 1 9 7 . 4 5c o s 4 . 5fA m m   fA  27 5 10 12 .61 65 19 5 M P a  25 对于锡青铜齿圈  取  查手册取铸锡磷青铜，砂模铸造，抗拉强度 b =225MPa   0 .5 1 1 2 .5b M Pa  ，     则   167。 3 轴的结构设计 一 蜗杆轴的设计 由《机械零件课程设计》表 6－ 1选用 45号钢，调质。 由《机械零件课程设计》表 6－ 2，取 0A ＝ 105，根据 公式 13min 01PdAn ㎜ 26 其中 1n —— 轴的转速 ， 940r/min 1P —— 轴传递的功率 , mind —— 计算截面处的轴的直径， mm 将数据代入公式得 3min 940d  mind  = 输出轴的最小直径是按照联轴器处轴的直径 12d ，为了 使所选的轴的直径 dⅠ Ⅱ 与联轴器的孔径相适应，故需同时选 取联轴器的型号。 联轴器的计算转距 1ca AT K T ，查表 15— 3，考虑到转距 变化很小，故取 Ka=，则 1. 3 14 .9 3 19 .4 09caT N m   按照计算转距 caT 应小于联轴器公称转矩的条件，查标准手 册（ GB584386）选用 YL4型凸缘联轴器，半联轴器的孔径 1d =22mm，故取 12d =22mm，半联轴器的长度 L=52mm。 拟订轴上零件的装配方案：本题的装配方案已经在前面分 12d =22mm 析比较，现选用如图所示的装配方案。 1) 为了满足半联轴器的轴向定位要求， 12轴段右端制 出一轴肩，故取 23d =28mm，左端用轴端挡定位，按轴端直径 23d =28mm 取挡圈直径 D=30mm，半联轴器与轴配合的毂孔长度 1L =52mm, 27 保证轴端挡圈只压在半联轴器上，而不压在轴的端面上，故 12段的长度应比略短一些，故取 12l =50mm. 12l =50mm 2) 初步选择滚动轴承，因轴承同时受有径向 力和轴向力 的作用，故选用单列圆锥滚子轴承，参照工作要求并根据 23d =28mm 23d =28mm，由轴承产品目录中初步选取标准精度级的单列 圆锥滚子轴承 30207，其尺寸为 d D T=35 72 ， 故 34d = 78d =35mm。 34d =35mm 78d =35mm 3) 已求得蜗杆喉部齿顶圆直径1ad=45mm，最大齿顶圆直 56l =68mm 径1ed=，蜗杆螺纹部分长度 L=59mm，蜗杆齿宽 1b =53mm， 56d = 所以取 56l =68mm， 56d =， 5639。 d =45mm， 45d =42mm。 5639。 d =45mm 45d =42mm 4) 轴承端盖的总宽度为 20mm(由减速器及轴承端盖的结 构设计而定 )。 根据轴承端盖的装拆及便于对轴承添加润滑脂 的要求，取端盖的外端面与半联轴的右端面间的距离 l=20 mm， 故取 23l =40mm. 23l =40mm 5) 为避免蜗轮与箱体内壁干涉，应取箱体 内壁凸台之间 距离略大于蜗轮的最大直径，取内壁距离 l =175mm考虑到箱体 的铸造误差，在确定滚动轴承位置时，应距箱体内壁一段距离， S，取 S=8mm（如图）。 6）在 34和 78轴段应各装一个溅油轮，形状如图所示， 取其长度 L=。 所以，可求得： 28 3 4 7 8 1 8 .2 5 2 7 .7 5 4 6ll   mm， 34784646l mml mm 4 5 6 7 (6 8 2 7 . 7 5 2 8 2 )2lll         4567 mml mm 至此，已初步确定了轴的各段直径和长度。 4 轴上零件的周向定位 ； 半联轴器与轴的周向定位均采用平健联接。 按 12d 由手册 查得平键截面为 87bh   mm(GB／ T10951979)，键槽用键 87bh   mm 槽铣刀加工，长为 45mm(标准 键长见 GB／ T10961979)，半联 L=45mm 轴器与轴的配合为 H7／ k6。 滚动轴承与轴的周向定位是借过渡 配合来保证的，此处选轴的直径尺寸公差为 m6。 4)确定轴上圆角和倒角尺寸 取轴端倒角为 2 45 ，各轴肩处的圆角半径如图 29 12345678 30 二 蜗轮轴的设计 1. 轴的材料选择 由《机械零件课程设计》表 6－ 1 选用 45 号钢，调质 b =650 2Nmm b =650 2Nmm 由《机械零件课程设计》表 6－ 2，取 A＝ 112，根据公式 23min 02pdAn ， 其中 2n —— 轴的转速 ， 2P —— 轴传递的功率 , mind —— 计算截面处的轴的直径， mm 将数据代入公式得 2 33m i n 020 . 9 71 1 2 4 1 . 71 8 . 8pdA n   mm min 41 7d mm 输出轴的最小直径显然是安装联轴器处轴的直径 12d ，故 需选取联轴器型号。 联轴 器计算转距 2ca AT K T ，查表 15— 3，考虑到转距 变化很小，故取 Ka=，则 1. 3 49 2. 74 64 0. 56caT N m   按照计算转距 caT 应小于联轴器公称转矩的条件，查标准 手册（ GB584386）选用 YL11 型凸缘联轴器，半联轴器的孔径 31 1d =50mm，故取 12d =50mm，半联轴器的长度 L=112mm。 拟订轴上零件的装配方案：本题的装配方案已经在前面分 析比较，现选用如图所示的装配方案。 1）为了满足半联轴器的轴向定位要求， 12轴段右端须 12d =50mm 制出一轴肩，故取 23d =55mm，左端用轴端挡圈定位，按轴端 23d =55mm 直径取挡圈直径 D=60mm，半联轴器与轴配合的毂孔长度 L=62mm，保证轴端挡圈只压在半联轴器上，而不压在轴的端面 上，故 12段的长度应比 L略短一些，故取 12l =110mm。 12l =110mm 2）初步选择滚动轴承，因轴承同时受有径向力和轴向力 的作用，故选用单列圆锥滚子轴承，参照工作要求并根据 23d =55mm，由轴承产品目录中初步选取零基本游隙组，标准 精度级的单列圆锥滚子轴承 30212，其尺寸为 d D T= 78l = 60 110 ，故 34d = 67d =60mm，而 78l =。 34d =60mm 67d =60mm 3) 取安装蜗轮处的轴段直径 45d =65mm，蜗轮左端与左 45d =65mm 轴承用套筒定位，已知蜗轮轮缘宽度为 28mm，所以可取蜗轮 轮毂宽度为 52mm，为了使套筒端面可靠地压紧蜗轮， 4。