青年公寓毕业设计计算书(编辑修改稿)

青年公寓毕业设计计算书(编辑修改稿)内容摘要：

横墙自重： BD及 EF轴间框架梁均布荷载为： 湖南工程学院 毕业设计 南方城市青年公寓 16 楼面梁： 恒载 =梁自重 +板传荷载 +横墙重 =++=活载 = ② BC跨间框架梁 恒载： g= mKN /***8/**8/5  活载： q= mKN /**7 7 ***8/5  梁自重： 无横墙 CD轴间框架梁均布荷载为： 楼面梁 恒载 =梁自重 +板传荷载 =+= 活载 = 梁 B处集中恒荷载 =梁自重 +板传荷载 +墙荷载 =*()/2 +*+*+*= 梁 E处集中活荷载 =(2*5/8**+***)/2 = ① A轴柱纵向集中荷载计算 顶层柱 女儿墙自重：（做法：墙高 100mm， 100mm混凝土压顶）m/6 . 1 4 K N0 . 5 K N / m*0 . 2 4 )2*( 1 . 1 m0 . 2 4 m*0 . 1 m*2 5 K N / m1 8 K N / N*1m*0 . 2 4 m 23 （注：本建 筑 B轴处无天沟，属一面排水建筑。 天沟在 F轴处） 屋面板自重： [12*()2 + ()3 ]**3m=顶层柱恒载 =女儿墙自重 +屋面板传荷载 +梁自重 =*+*() +*()m = 湖南工程学院 毕业设计 南方城市青年公寓 17 顶层活载 = KN/m2 **[12*(1/3)2 + (1/3)3 ]* = 楼面板传荷载 = KN/m2 *5/8*=二 至 五 层柱恒载 =墙自重 +梁自重 +板传荷载 =*（ ） +*() +*6m/2+ KN/m*6m/4 + KN/m2 *6m/2+*() = 二 至 五 层柱活载 = KN/m2 **5/8*+*6m/2 = 基础顶面恒载 =底层外纵墙 +基础梁 =*+* = ② C轴柱纵向集中荷载计算 屋面传荷载： q1 =（ 12* + ） ** = 2q =**5/8= 3q = 4q =顶层柱恒载 =屋面板传荷载 +梁自重 =*+*+*() = 顶层柱活载 =2KN/m2 *[12*（ ） 2 +() 3 ]** +5/8*2 KN/m2 ** = 二 至 五 层柱恒载 =楼面板传荷载 +梁自重 +墙体自重 =*+*+(+)KN/m*+**2*5/6 +*() +*()/3 湖南工程学院 毕业设计 南方城市青年公寓 18 +*()/4*2 +*()/4*2 *()m/2 +*()/4 +*() +*()m/3 =+++ ++` = 二 至 五 层柱活载 =*（ +） +（ +） + *2*5/6 =59KN 基础顶层恒荷载 =基础梁 =*=18KN ③ D轴柱纵向集中荷载计算 天沟自重：现天沟： 25KN/m3 *[+()m]*+ (+)*( 2/mKN + 2/mKN ) =顶层柱恒荷载 =屋面板传荷载 +女儿墙重 +天沟重 +梁荷载 =*+*+* +*()m = 顶层柱活荷载 =9KN/m* = 二 至 五 层柱恒荷载 =楼面板传荷载 +梁荷载 +墙荷载 =*6m*2/3*2+* +(+)**2 +**2 +*（ ） +**2 湖南工程学院 毕业设计 南方城市青年公寓 19 +*()/2/3*2 +*() +*()/2 +*()/2/3 =++ = 二 至 五 层柱活荷载 =**2/3*2 +2KN/m2 *5/8**(+) +2KN/m *+2KN/m2 *5/8***2 = 基础顶面恒载 :（注在 F轴处纵墙不在）基础梁上 =*()= 风荷载标准值 查荷载规范中全国基本风压分布图可知基本风压值为ω 0= KN/m2。 垂直于建筑物表面上的风荷载标准值按ω K下式计算： KW = 2/)( Bhh jiOZSZ  β Z μ S μ Z ω 0 其中迎风面宽度为 B= 风荷载体型系数μ S ，查荷载规范可知， 由于结构高度 H30m,矩形平面建筑μ S =，可近似取β Z=。 ，μ Z 可查荷载规范。 风振系数β Z,β Z =1+ ZZ  / =1 式中 V 为脉动影响系数，地面粗糙度类别为 C类时， V=。 式中ξ为脉动增大系数，与基本风压 ω 0，结构自振周期 T 及地面粗糙度有关。 框架结构基本自振周期取 T== 6= ω 0 T2= =。 各层风荷载标准值计算结果见（表 23）。 湖南工程学院 毕业设计 南方城市青年公寓 20 表 23 各层风荷载标准值表 层次 H1（ m） β z μ s μ z ω k=β zμ sμ z ωo（ KN/m2） 屋顶 1 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 计算在风荷载作用下各楼层节点上集中力及各层剪力 计算在风荷载作用下各楼层节点上集中力时，假定风荷载在层间为均匀分布，并假定上下相邻各半层层高范围内的风荷载按集中力作用在本层楼面上。 五 层顶处风荷载作用下各楼层节点上集中力计算： F6=（ω 6+1 h6+1+ω 6 h6/2） B =（ + ） = 四 层顶处风荷载作用下各 楼层节点上集中力计算： F5=（ω 6 h6/2+ω 5 h5/2） B =（ + ） = 其余各层风荷载引起的节点集中力及各层剪力计算结果见表 表 24 风荷载作用水平集中力及层剪力 层号 i 层高 hI（ m） 风荷标准值 ωki 各层集中力 FI（ KN） 各层剪力 VI= ∑ FI（ KN） 屋顶 5 4 3 2 1 湖南工程学院 毕业设计 南方城市青年公寓 21 风荷载作用下框架的侧移验算 表 25 横向 35 层 D 值的计算 构件名称 cbiii 2 cc ii2 212hiD CC （ KN/m） A 轴柱 15365 C 轴柱 D 轴柱   mKND / 9 5 5 0 8 2 3 3 7 31 5 3 6 5 表 26 横向二层 D 值的计算 构件名称 cbiii 2 cc ii2 212hiD CC （ KN/m） A 轴柱 B 轴柱 C 轴柱 D ++= 表 27 横向底层 D 值的计算 构件名称 cbiii  cc ii  212hiD CC （ KN/m） A 轴柱 B 轴柱 C 轴柱 D ++=39699KN/m 湖南工程学院 毕业设计 南方城市青年公寓 22 表 28 横向框架的侧移 层次 层间剪力 Vi （ KN） 层间刚度Di   jj ji u1 =Vi/Dii （ m） 层高 hi （ m） θ e=（△ u）i /hi 5 1/28448 4 1/ 3 1/10000 2 1/ 1 1/ 由此可见，最大层 间弹性位移角 发生在第一层 ， 1/47561/550，满足规范要求。 竖向荷载作用下横向框架的内力分析 用弯矩分配法计算框架弯矩。 竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可以不考虑活荷载的不利布置。 这样求得的框架内力，梁跨中弯矩 不 考虑活荷 载不利布置法求得的弯矩偏低，但当活荷载在总荷载比例较大时，可在截面配筋时，将跨中弯矩乘 ～ 的放大系数予以调整。 恒荷载作用下内力计算 将框架视为两端固定梁，计算固端弯矩。 计算结果见表 29 湖南工程学院 毕业设计 南方城市青年公寓 23 顶 层 AC跨 mKNqlM .*)(*121121 22  顶 层 CD跨 mKNqlM .**121121 22  标准 层 AC 跨 mKNqlM .*)(*121121 22  湖南工程学院 毕业设计 南方城市青年公寓 24 标准 层 CD 跨 mKNqlM .**121121 22  活荷 载固端弯 矩计算 将框架视为两端固定梁，计算固端弯矩。 AC 跨 mKNqlM .*)(*121121 22  湖南工程学院 毕业设计 南方城市青年公寓 25 CD 跨 mKNqlM .**121121 22  图 24 竖向受荷总图 恒荷载 .弯矩分配 湖南工程学院 毕业设计 南方城市青年公寓 26 恒荷载作用下，框架的弯矩 分配计算见 表 29 图 25 顶层杆端弯矩计算 图 26 二 ～ 五 层杆端弯矩计算 图 27 底 层杆端 弯矩计算 湖南工程学院 毕业设计 南方城市青年公寓 27 表 29 恒载作用下顶层杆端弯矩计算 节点 A C B E F D 分配系数 杆端 AB CE BA BE EB EC EF FE FD DF 固端弯矩 E C A。