昌盛冶金机修厂供配电系统设计毕业设计(编辑修改稿)

昌盛冶金机修厂供配电系统设计毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

1600 10 Dyn11 2400 14000 6 2 S91250/10 1250 10 Dyn11 2020 11000 5 总降压变电所低压侧无功补偿 根据以上数据可得： TNavT SS   )100 ( 0石家庄铁道大学四方学院供电技术课程设计 6 车间变电所 1高压侧： kWP ， kQ  车间变电所 2高压侧： 52..944230， kP  此时可得，总降压变电所低压侧： )( 230130)2(30   PPKP p，)( 230130)2(30   KQ q 取pK，qK代入数 据得： kWP )2(30 ，)2(30 k AkVAkVS  22)2(30  由于要求高压侧功率因数不小于 ，因此应在低压侧进行无功功率的补偿，考虑到变压器本身的无功功率损耗远大于有功功率损耗，所以需要低压侧补偿多一些，取 。 要使变压器低压侧功率因数由 ，低压侧许装设并联电容器容量： var110kQ  考虑到这里采用并联电容器进行高压集中补偿， 型的电容器，其额定电容为 198uF。 因此，对于总降压变电所，其电容个数为： 1110/110 n ，由于电容是单相的，所以应为 3 的倍数，取 12 正好。 补偿后总降压变电所低压侧实在计算负荷为： AkVS  )2(30 变压器的功率损耗为： kWPT ， kQT  变压器高压侧的计算负荷： kWP )1(30 ，)1(30 kQ ，AkVS  )1(30 补偿后工厂的 功率因数为： 39。  满足要求。 石家庄铁道大学四方学院供电技术课程设计 7 在此基础上 ,考虑到当地环境温度，选择总降压变电所的型号如表 23 表 23 总降压变电所变压器 变压器 型号 额定 容量 额定电压 /KV 连接组别 损耗 /W 空载 电流 (%) 阻抗 电压 (%) 高压 低压 空载 负载 S92500/35 2500 35 Yd11 3100 2100 第 3 章 短路计算 概述 发生短路时，因短路回路的总阻抗非 常小，故短路电流可能达到很大的值。 欠打的短路电流所产生的热和点动力效应会使电器设备遭受破坏，短路点的电弧可能烧毁电器设备，短路点附近的电压显著降低，使供电受到严重的影响或中断。 若在发电厂附近发生短路，将引起严重后果。 因此为了限制短路的危害和缩小故障影响的范围，在供电系统的设计和运行中，必须进行短路电流计算。 短路电流的计算方法有欧姆法和标幺值法两种。 本设计采用标幺值法。 短路计算 由已知可得 35kV 侧系统最大运行方式时，其短路容量为 320MV A，而在这种情况下短路电流及冲击电流最大，所以这种情况 是必须考虑的一种情况。 根据 13 ckk UIS  ，取 kVUc 371 可得： kAIk  , kAkAIi ksh  根据以上计算结果，初步选择断路器型号为 SN1035I。 初步选择架空进线为 LGJ 型线，由 hT 6000max  ，可得 ecj ，该变电所高压侧 kI ，导线截面 ecec jIA /30。 从而求得 mmAec  ，选择最接近的标准截面 235mm。 根据当地年平均温度为 24℃，可得以下温度校正系数： 此时 7 21 7 00 1 30  IIk al。 满足发热条件。 在最大负荷时仍采用变压器单独运行，此时可得该电路图如图 31： 2465039。 0    alalK石家庄铁道大学四方学院供电技术课程设计 8 图 31 等效电路图 用标幺值法进行三相短路计算，选型基准值为AMVSd 100，kVUc 371，Uc ，kVUc。 图 32 等值电路 (1) 计算 k1点的短路电路总阻抗及三相短路电流和短路容量 ① 总电抗标幺值 3 3 3 *2*1* )1(  XXX k ② 三相 短路电流周期分量有效值 kAkAUSIcdd 11 kAkAUSIcdd 100322 kAkAIcdd 33石家庄铁道大学四方学院供电技术课程设计 9 ③ 其它短路电流)3(39。 I为次暂态短路电流，)3(I为稳态短路电流，)3(shi为短路冲击电流，)3(shI为短路冲击电流的有效值。 kAIII k )3( 1)3()3(39。 39。   kAkAIi sh )3(39。 39。 )3(  kAkAII sh )3(39。 39。 )3(  ④ 三相短路容量 AMVAMVX SSkdk  100*)1(3 1 (2) 计算 k2点的短路电路总阻抗及三相短路电流和短路容量 ① 总电抗标幺值 9 3 3 *3*2*1* )2(  XXXX k ② 三相短路电流周期分量有效值 ③ 其它短路电流)3(39。 I为次暂态短路电流，)3(I为稳态短路电流，)3(shi为短路冲击电流，)3(shI为短路冲击电流的有效值。 kAIII k )3( 2)3()3(39。 39。   kAkAIi sh )3(39。 39。 )3(  kAkAI sh )3(39。 39。 )3(  ④ 三相短路容量 AMVAMVX SSkdk  1 00*)2()3( 2 (3) 计算 k3点的短路电路总阻抗及三相短路电流和短路容量 ① 总电抗标幺值 kAkAX II kdk * )1( 1)3( 1  kAkAX II kdk * )2( 2)3( 1  石家庄铁道大学四方学院供电技术课程设计 10 6 8 3 *4*3*2*1* )3(  XXXXX k ② 三相短路电流周期分量有效值 ③ 其它短路电流)3(39。 I为次暂态短路电流，)3(I为稳态短路电流，)3(shi为短路冲击电流，)3(shI为短路冲击电流的有效值 kAIII k )3( 2)3()3(39。 39。   kAkAIi sh )3(39。 39。 )3(  kAkAII sh )3(39。 39。 )3(  ④ 三相短路容量 AMVAMVX SSkdk  10 0*)3()3( 3 (4) 计算 k4点的短路电路总阻抗及三 相短路电流和短路容量 ① 总电抗标幺值 9 3 3 *5*3*2*1* )4(  XXXXX k ② 三相短路电流周期分量有效值 ③ 其它短路电流)3(39。 I为次暂态短路电流，)3(I为稳态短路电流，)3。