梁柱截面设计(编辑修改稿)

梁柱截面设计(编辑修改稿)内容摘要：

xhbxfNeAA  0 故应按照构造配筋，又 2m in 9 8 07 0 07 0 00 0 mmbh  ，则选配 4 20(1256 2mm ), 总配筋率 % 070 0 12 563 sv。 再按 maxN 及相应的 M一组计算 kNN  ， mkNM  ，  = kNbhf bc 9 9 65 1 6 07 0  kNN  ,故截面为小偏心受压。 计算 ei ： mmNMe 360  ae取 20 和偏心方向截面尺寸的 30/1 两者中的较大值， ae= 30/700 = ie =0e +ae =+=, 0l = 因 0l / h = 310 /700=5,故考虑偏心距增大系数 。 3 2  N bhf cc   202  ccans hlheNM 21  MMC m mkNMCM nsm   mmNMe 360  则 mmeee ai  对称配筋，计算 ss AA和 ： mmahee si  ， bcsbccbbhfah bhfNebhfN  039。 020 0))((= b 将上述参数代入式   23001406603602mmahfxhbxfNeAAsycss   又 2m in 9 8 07 0 07 0 00 0 mmbh  ，则选配 4 20(1256 2mm ), 总配筋率 % 070 0 12 563 sv。 第 1层 A柱： mmNMe 360  ae取 20 和偏心方向截面尺寸的 30/1 两者中的较大值， ae= 30/700 = ie =0e +ae =+=, 0l = 因 0l / h = 310 /700=5,故考虑偏心距增大系数 。 3 2  N bhf cc ， 取 c kNbhf bc 9 9 65 1 6 07 0  N = ，故截面为大偏心受压。 计算 ei。   202  ccans hlheNM 21  MMC m mkNMCM nsm  4 9  mmNMe 360  则 mmeee ai 0 8 30  对称配筋，计算 ss AA和 ： mmbfNx c 31   2 sa =80mm mmahee si  ，将上述参数代入式   4066036023001  sycssahfxhbxfNeAA  0 故应按照构造配 筋，又 2m in 9 8 07 0 07 0 00 0 mmbh  ，则选配 4 20(1256 2mm ), 总配筋率 % 070 0 12 563 sv。 非地震组合情况中，由于无水平荷载效应，故不必进行调整，且取 hl0 =5，则应考虑 。 已知， mkNMkNN  , 7 8 8。 mmNMe 360  ae取 20 和偏心方向截面尺寸的 30/1 两者中的较大值， ae= 30/700 = ie =0e +ae =+=, 0l = 因 0l / h = 310 /700=5,故考虑偏心距增大系数 。 3 2  N bhf cc ， 取 c kNbhf bc 9 9 65 1 6 07 0  N = ，故截面为大偏心受压。 计算 ei。   202  ccans hlheNM 21  MMC m mkNMCM nsm   mmNMe 360  则 mmeee ai  对称配筋，计算 ss AA和 ： mmbfNx c 31   2 sa =80mm mmahee si  ，将上述参数代入式   4066036023001  sycssahfxhbxfNeAA  0 故应按照构造配筋，又 2m in 9 8 07 0 07 0 00 0 mmbh  ，则选配 4 20(1256 2mm )。 第 2层 B柱： B节点左右梁端弯矩： mkN  2 0 9 3 mkN  B节点上下柱端弯矩： mkN    mkN  9 6 7 5  柱BM =+= mkN  梁BM = mkN  梁BM == mkN mkNM b  mkNMr BRE  4 44 3 mkNMb  mkNMr BRE  mmNMe 360  mm ae取 20 和偏心方向截面尺寸的 30/1 两者中的较大值， 30/600 =20mm ，取ae=20mm mmeee ai  柱的计算长度： u =， l =  HL lu ）（   =   ）（ = 取 cl 为。 因 cl / h = 310 /600=5,故考虑偏心距增大系数 。 3 2  N bhf cc ， 取 c kNbhf bc 4 8  N = ，故截面为大偏心受压。 计算 ei。 /130011 2202  ccans hlheNM 21  MMC m mkNMCM nsm   mmNMe 360  则 mmeee ai  对称配筋，计算 ss AA和 ： mmbfNx c 31   2 sa =80mm mmahee si  ，将上述参数代入式   4056036023001  sycssahfxhbxfNeAA  = 2mm 2m in 7 2 06 0 06 0 00 0 mmbh  故应按照构造配筋，则选配 4 18(1017 2mm ) 再按 maxN 及相应的 M 一组计算 ，其中 kNNmkNM 8 0 6,  . 节点上下柱端弯矩： mkN    mkN  此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载作用，故不必进行调整， 且取 0L = 3= mmNMe 360  mme i  0l / h = 310 /600=5, 故考虑偏心距增大系数 。 kNbhf bc 4 8  kNN  ,故截面为小偏心受压。 3 2  N bhf cc   202  ccans hlheNM 21  MMC m mkNMCM nsm   mmNMe 360  则 mmeee ai 3920190  对称配筋，计算 ss AA和 ： mmahee si 29940300392  ， bcsbccbbhfah bhfNebhfN  039。 020 0))((= b 将上述参数代入式   4056036023001  sycssahfxhbxfNeAA 0，故需按照构造配筋，则选配 4 18(1017 2mm ), 总配筋率 %56 060 010 173 。