某小区燃煤锅炉房工艺设计井冈山大学建环锅炉课程设计(编辑修改稿)

某小区燃煤锅炉房工艺设计井冈山大学建环锅炉课程设计(编辑修改稿)内容摘要：

lSA锅水相对碱度＝ （ 33） 式中 bglA 一一锅炉补给水碱度 ,me/L； bglS 一一锅炉补给水溶解固形物 ,mg/L；  一一碳酸纳 (Na2CO3) 在锅内分解为氢氧化纳 (NaOH) 的分解率 表 （ 31）。 在这里，我们取  =40%。 从原始资料表 3可知， bglA = me/l bglS =607 mg/l 锅炉工作压力 (MP a ) NaO H (%) 10 40 60 70 80 Na2C03 在不同锅炉工作压力下的分解率表 31 12 锅炉相对碱度 = 4 0 % 6 .3 2 4 .1 6 5607bglbglAS  在采用亚硫酸纳除氧时 ， 溶解固形物中还应计入相应值。 根据《低压锅炉水质标准》 规定 ， 锅水相对碱度应小于 , 不符合规定 ， 应考虑除碱处理。 第三节 软化设备选择计算 采用离子交换法处理时 ， 根据处理水量计算决定交换器的型号、台数、工作周期 再 生剂消起量和自耗水量 ， 并决定再生溶液制备方法 ， 选定相应设备。 当采用其他方法处理时 ， 应进行主要设备选择计算和药剂消耗量计算。 离子交换器的处理水量按运行水流速计算 ， 采用磺化煤为交换剂时 ， 运行流速一般为 10～ 20m/h, 采用离子交换树脂时一般为 15～ 25m/h， 硬度较高的原水取用较小的流速。 离子交换器的台数一般不少于两台 ， 每昼夜再生次数为 1～ 2 次。 离子交换工艺通常采用固定床逆流再生 ， 以节省再生 剂； 但对于硬度较低的原水(2me/L )， 也可采用顺流再生 ， 设备简单 ， 操作方便。 离子交换剂可采用磺化煤或离子交换树脂 ， 其交换容量磺化煤为 250～ 300ge/m3，001 型树脂为 800～ 1000ge/ m3。 根据参考资料 [3]进水总硬度 ≤ 365mg/L 时，可采用固定床逆流再生离子交换器；采用固定床逆流再生离子交换器，应选择两台，一台再生备用 ， 根据 选用型号为LNN1200/35 的无顶压固定床逆流再生离子交换器。 LNN1200/35 的无顶压固定床逆流再生离子交换器型号规格性能表 型号 交换剂 高度 ，mm 出力 ，t/h 工作压力 ，MPa 工作温度 ， ℃ 再生耗盐量 /kg 树脂装载量 /L 石英砂装填量 /kg 设备满水荷重 /kN LNN1200/20 1200 35 ≤ 5~60 220 2300 1300 81 稀盐溶液池的体积 1V 按下式计算 : yyCBV 10  m3 （ 34） 式中 B 一一一次再生用盐量 ,kg； yC 一一盐溶液浓度 ,%, 较佳浓度应根据设备特点在运行中优选 ， 一般取用 4～ 8%,在这里我们取 6%； 13 y 一一盐溶液密度 ,t/m179。 , 见表 33,在这里我们取。 浓 度 % 4 6 8 10 26 密 度 t/m3 氯化 钠 溶液的密度 表 32 所以， 1V = m3。 再生用盐量较小时 ， 再生用盐可以干贮存 ， 用盐量较大时可用湿贮存 ， 以改善操作条件。 贮盐池〈浓盐溶液池〉体积 2V 由下式计算 : nAV  （ 35） 式中 A 一一每昼夜用盐量 , A=B2=440kg（每昼夜最大再生次数为 2 次） ； n 一一贮盐天数 , 一般取 10～ 15 天 ,在这里我们取 12 ；  一一盐的视密度 , 可取。 所以， 2V = m2。 当过滤层设在盐池内时 ， 应有水力冲洗设施 ； 如果这样做有困难 ， 可选用盐过滤器。 离子交换器再生过程的自耗软水和清水量 ， 根据各操作过程控制流速和 所需时间计算 ,逆流再生交换器的大反洗周期需依据交换剂的工作交换容量和水的阻力变化情况来决定。 对于耗盐量较 大 的还原系统 ， 还应考虑降低搬运和加盐的操作的劳动强度。 第四节 除氧设备选择计算 水 质标准规定 ， 额定蒸发量大于 2t/h 的蒸汽锅炉 （ 燃煤锅壳锅炉除外 ） 的给水和供水温度 大 于 95 ℃的热水锅炉的循环水要进行除氧处理。 除氧方法常用热力除氧、真空除氧和化学药剂除氧 ， 其他除氧方法使用不多。 热力除氧是使用最广泛的一种除氧方法 ， 其工作可靠、效果稳定 ， 出水含氧量 低于。 热力除氧 器由制造厂成套供应 ， 当前产品出力有 6 、 10 、 20 、 40 、 70t/h 等 种 ， 配套水箱体积约为半小时除氧水量。 大气式热力除氧器工作压力 , 工作温度 104～ 105 ℃ ， 进汽压力 ～ , 进水压力 ～ , 进 水温度对于喷雾式 除氧器为不低于 40 ℃。 选择 本设计 采用热力除氧的方法。 我们选择江苏庆华环保有限公司生产的 MDRY30 型旋膜式热力除氧器。 14 其技术参数如下： 型号： MDRY30 额定出力： 30 t/h 水箱有效容积为： 15 m3 工作温度： 104 ℃ 工作压力： MPa 安装尺寸： 7016 4866 1816 热力除氧器的耗汽量按下式计算 ： yqq Dii iiGD   )( )( 2 12 kg/h (36) 式中 G 一一除氧水量 ,kg/h； 1i 一一进除氧器水 焓 ,kJ/kg； 2i 一一出除氧器水 焓 ,kJ/kg； qi 一一进除氧器蒸汽的 焓 ,kJ/kg；  一一除氧器热效率 , 一般取 ～ ； yD 一一余汽量 ,kg/h, 可按每吨除氧水 1～ 3kg 计算。 2 4 . 2 ( 4 3 9 7 3 . 4 ) 2 4 . 2 3 3 . 5 t/ h( 2 7 9 2 4 3 9 ) 0 . 9 8 1 0 0 0qD      供水压力需要克服软水器、软水箱、热力除 氧器以及管路等阻力，考虑到压力的不足，我们在软水箱的后面设置两个泵来弥补 压力不足，我们选用广州昌宁机电设备有限公司生 产的型立式水泵两台，其中一台备用。 水泵的技术参数如下： 型号： 50LG24— 20 2 流量： 30 m3 扬程： 36 m 电机功率： kW 转数： 2950 r/min 安装尺寸： 445 360 987 第五节 锅炉排污量和决定排污系统 锅炉排污量按碱度和溶解固形物分别计算 ,以较大值控制排污 .锅炉排污率按教材167。 15 109 中有关公式计算 ,但应注意补给水与给水的区 别 、给水碱度和溶解固形物的计算方法。 对有连续排污的锅炉 ， 应考虑连续排污水热量的利用。 如果采用连续排污膨胀器 ，应经 计算选定其型号。 排污膨胀器的二次蒸汽量和膨胀器体积的计算见教材167。 122。 膨胀器后的高温排水 ， 也可通过换热器加热软化水以利用其热量 ， 但换热器的选择计算不要求进行。 额定蒸发量大于或等于 lt/h 的锅炉应有锅水取样装置。 取样冷却器一般每台锅炉单独设置 ， 以免窜水影响水样的代表性。 如采用热力除氧器 ， 也应有除氧水取样冷却器。 所有排污水都应进入排污减温池 ， 冷却至 40 ℃以下排入下水道。 本设计采用连续排污 与定期排污相结合 ， 根据参考资料 [7]确定 连续排污率 为 2%。 16 第四章 锅炉房主要工艺管道设计计算 第一节 主要管道 和阀门的选择 主要管道要求选定的主要管道是从给水箱至锅炉的给水管道和从锅炉至分汽 缸 （ 不设置分汽缸时 , 至主要用汽设备或锅炉房出口 ） 的蒸汽管道。 管道直径根据输送的介质按推荐流速计算 , 然后选择管子规格。 当输送介质压力大于 lMPa, 温度大于 200 ℃时 ， 应采用无缝钢管 ； 不超过上述范围时 ， 可采用无缝钢管或水煤气输送管。 采用丝扣连接时只限于水煤气输送管。 给水管道一般采用单管 , 常年不间断供热的锅炉房 应采用双母管 ， 且每条管道的流量都是额定蒸发量时的给水量。 锅炉至分汽缸的蒸汽管道 ， 可以每台锅炉直接接至分汽缸 ， 也可以通过蒸汽母管与分汽缸连接。 前者多用于小型锅炉 ， 操作比较方便。 监察规程规定 :“ 连接锅炉和蒸汽母管的每根蒸汽管上 ， 应装设两个蒸汽闸阀或截止阀 ， 闸阀之间或截止阀之间应装有通向大气的疏水管和阀门 ， 其内径不得小于 18mm”。 靠近蒸汽母管安装的阀门 ， 如果是就地手动式的 ， 应接近锅炉平台 ， 或设置专用操作平台。 多管供汽时采用分汽缸。 根据压力容器设计规 定 的要求 ， 分汽缸的直径应按最大接管 的直径确定 ， 即 筒 体开孔最 大 直径应不超过 筒 体内径的一半。 分汽缸两端均采用椭球形封 头。 分汽缸由专业厂家制造。 分汽缸长度决定于接管的多少。 相邻管间距应符合结构强度要求和便于阀门的安装及 检修。 表 41 所列数值可 供参考。 相邻管管径 Do(m m) 25 32 40 50 65 80 100 125 150 200 两相邻管中心间距 (mm) 220 250 270 290 310 330 360 390 420 500 分汽缸接管间距 表 41 主要阀门课程设计中 要 求选择给水系统和蒸汽系统管道上的阀门 ， 决定其型号 ， 并以阀门型号表示法 (JB30875 )表示。 闸阀作关断用 ， 适于全开全闭的场合。 闸阀的介质流动阻力。