镜头盖注塑模具毕业设计(编辑修改稿)

镜头盖注塑模具毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

工艺与模具设计》 P17 页 得 收缩率为 %~%,故 取 中间值 收缩率为 %。 表 51 公差数值表 基本尺寸  mm 精 度 等 级 1 2 3 4 5 6 7 8 公 差 数 值  mm 3~ 0 6~3 10~6 14~10 18~14 24~18 30~24 40~30 50~40 14 65~50 80~65 100~80 120~100 140~120 160~140 180~160 200~180 225~200 表 52 精度等级表 （ 塑件公差精度等级 的选用 ）： , 类别 塑件种类 建议采用的精度等级 高精度 一般精度 低精度 1 ABS 3 4 5 根椐 制品 的 公差精度 要求， 经过 表 51 和 52 可 知 ：该塑件 通过上表选定 精度等级为 普通 精度 （一般精度） 选取。 由上述结论可知镜头盖注塑塑件 采用 4 级 精度 （ MT4） ，属于一般精度 等级塑件。 因而 凹模 和 凸模的 径向 成型 尺寸、 壁厚尺寸及高度 尺寸的制造 及计算用 修正系数 x取值可 按《塑料模具设计指导 第 3 版 》表 210 获悉 ~ 的 范畴 之间，那么 凹模和 凸模 各处工作尺寸的制造公差，按照一般机械加工的型腔和型芯 的制造公差按《 互 15 换性与测量技术基础 (第 3 版 )》 可 达到 IT6～ IT8 级，综合参考 以上 数据 ，现采用一种常用的按 中间值 收缩率、平均 所耗 量和平均制作公差为基准的计算方法 ，相关计算具体如下： 型腔凹模尺寸的计算 （相关公式参见《 注射模具设计技巧与实例（第二版） 》第 106108 页） 图 51 型腔 (一 )、型腔 的 径向尺寸 公差 计算 （国家标准计算法） ： LＭ +δ z =[（ 1+Scp） LS3/4Δ ]+δ z LＭ ———— 凹模径向尺寸（ mm） LS———— 塑件径向公称尺寸（ mm） Scp———— 塑料的平均收缩率 ， 122SSS  （％） Δ ————— 塑件公差值（ mm） δ z————— 制造公差 （ 按 IT9） 由： LS1=56mm Ls2=52 mm 又 查《注射模具设计技巧与实例（第二版）》表 18 得 知 4级精度时塑件公差值 ：Δ 1= Δ 2= mm 实际诠释 ： 型腔 公差仍要取到塑件尺寸公差值的 1/2，因此 型腔的公差选取上 X、 16 Y 方向上仍要取到 1/2。 并且模具制造公差δ z 是与精度等级是相对应的，因此综合考虑查《塑料模具设计指导》表 211 中模具制造误差（ GB/T ） IT9 级精度 50~80 尺寸，可知： δ z1== mm δ z2= mm 则： LＭ 1+δ z=[（ 1+Scp） LS3/4Δ ]+δ z =[（ 1+%） 563/4 ]+ =+ mm LＭ 2+δ z=[（ 1+Scp） LS3/4Δ ]+δ z =[（ 1+%） 523/4 ]+ =+ mm (二 )、型腔深度 (高度 )尺寸的计算： 凹模 型腔 深度尺寸同样运用 国家标准计算 法 （修正系数 x取值可按《塑料模具设计指导》表 210 取 2/3） ： HＭ +δ z =[（ 1+Scp） LS2/3Δ ]+ δ z HＭ ———— 凹模深度尺寸（ mm） δ z———— 凹模深度制造公差（ mm） 其余符号同上 由： HS1= mm HS2= mm 查《注射模具设计技巧与实例（ 第二版）》表 18 得知 4 级精度时塑件公差值 6~10尺寸 ， 可知 Δ 1= mm Δ 2= mm 查《塑料模具设计指导》表 211 中模具制造误差（ GB/T ） IT9 级精度 6~10 尺寸 得： δ z1= mm δ z1= mm 则： HＭ 1+δ z =[（ 1+Scp） LS2/3Δ ]+δ z =[（ 1+%） ]+ = + HＭ 1+δ z =[（ 1+Scp） LS2/3Δ ]+δ z =[（ 1+%） ]+ =+ mm 17 型芯凸模尺寸的计算 型芯的各部分尺寸除了特殊情况外都会由于摩擦和化学腐蚀作用而趋于缩小尺寸，因此型芯的计算尺寸表达如下： 图 52 型芯 同样运用国家标准计算法（修正系数 x 取值可按《塑料模具设计指导》表 210取 3/4）： LＭ –δ z =[（ 1+Scp） LS+3/4Δ ] –δ z LＭ ———— 型芯径向尺 寸（ mm） δ z———— 型芯径向制造公差（ mm） 其余符号 含义与上式相同 由： LS1=54mm LS2=50 mm 查《注射模具设计技巧与实例（第二版）》表 18得知 4级精度时塑件公差值 50~65，可得尺寸 Δ 1= Δ 2= mm 查《塑料模具设计指导》表 211 中模具制造误差（ GB/T ） IT9 级精度 50~80 尺寸得： δ z1= mm δ z2= mm 则： LＭ 1–δ z =[（ 1+Scp） LS+3/4Δ ]–δ z =[ （ 1+% ） 54+3/4 ]– =– mm LＭ 2–δ z =[（ 1+Scp） LS+3/4Δ ]–δ z =[（ 1+%） 50+3/4 ]– =– mm 18 (二 ) 型芯高度尺寸的计算 同样运用国家标准计算法（修正系数 x 取值可按《塑料模具设计指导 》表 210取 2/3） ： HＭ –δ z =[（ 1+Scp） LS+2/3Δ ]–δ z HＭ ———— 型芯高度尺寸（ mm） δ z———— 型芯高度制造公差（ mm） 其余符号含义与上式相同 由： HＳ 1=7mm HＳ 2=4mm 查《注射模具设计技巧与实例（第二版）》表 18 得知 4 级精度时塑件公差值 3~6 6~10 尺寸得： Δ 1= mm Δ 2= mm 查《塑料模具设计指导》表 211 中模具制造误差（ GB/T ） IT9 级精度 3~6 6~10 尺寸得 ：δ z1= mm δ z2= mm 则： HＭ 1–δ z =[（ 1+Scp） LS+2/3Δ ]–δ z =[（ 1+%） 7+2/3 ]– =– mm ： HＭ 2–δ z =[（ 1+Scp） LS+2/3Δ ]–δ z =[（ 1+%） 5+2/3 ]– =– mm 侧型芯尺寸的计算 图 53 侧型芯 19 运用国家标准计算法（修正系数 x取值可按《塑料模具设计指导》表 210 取 3/4） LＭ –δ z =[（ 1+Scp） LS+3/4Δ ] –δ z LＭ ———— 型芯径向尺寸（ mm） δ z———— 型芯径向制造公差（ mm） 其余符号含义与上式相同 由： LS1=3mm 查《注射模具设计技巧与实例（第二版）》表 18 得知 4 级精度时塑件公差值 0~3尺寸得 时Δ 1= mm 查《塑料模具设计指导》表 211 中模具制造误差（ GB/T ） IT9 级精度 0~3 尺寸得 得：δ z1= mm 则： LＭ 1–δ z =[（ 1+Scp） LS+3/4Δ ]–δ z =[（ 1+%） 3+3/4 ]– =– 侧型芯的倒滑长度 L 应 不小于 型芯宽度 B 的 倍 以上。 本设计中 长度去 48mm,宽度为 20mm。 6. 浇注系统的设计 分型面的选取 模具的分型面会根据塑件的方方面面条件而有不同，甚至同样 的塑件，即尽管布置 和分型线 拓展同样 ，但也有可能因为延伸的方向而产生区别。 大致上依据分型面的形状可以分为以下几类：径向式 分型面、垂直 式 分型面、斜 面式 分型面、阶梯 式分型面、 曲面 式 分型面 和综合式分型面（由 其它 几种组合而来）。 满足得来模具的合模力的 需求 ， 令产品往该方向投影截面最大 的 方位，摆 在开模方向上，需要做到侧抽时，则选择最小的投影面积 分型线 应该尽可能的选择那些不影响到塑件成品外观形象的部位或分割面处 ； 尽量做到“天地模”，即 确保 在划分分型面时，将定模镶件做成塑件的外表面而动模镶件做成塑件的内凸面 ； 必须确保塑件的尺寸和公差满足工艺要求 ； 20 谨慎设计侧抽芯系统 ，如果不得不使用时，也应尽量 加大 侧抽距离 ； 对于小型构造并不复杂的塑件而言，分型面也可根据锁紧力的大小进行判断，将投影面积大的面积作为分型面以防止锁不紧的情况或者整体模架重心升高 ； 冷却水路的安排要根据实际塑件大小进行统筹，分型面可留部分间隙作为排气使用，尽量与末端重合 ； 通过对镜头盖整体结构的分析 ，同时 按照上列 分型面的 确定准则综合思考 ， 参阅文献 [11]确定 将分型面选在 投影面积 最大且 便利的顶出 镜头盖的端面（下图 A 面上） ，其位置如图 所示 ： 图 61 镜头盖垂面式分型面 主流道的设计 浇注系统的 主流道是指 挨着 注射机 水嘴到分流道之间的那一部分圆台形的流道上 ，熔融的 原材料 首先 会通过浇口套首先 进入 到 主流道 内。 其参数化尺寸可以根据需求通过查表直接获得。 但是选取仍要注意直径不能过大， 直径过大时，会造成 塑胶 凝结过多，冷却所需 周期 必定会增长，容易造成涡流和冷成成型困难，直径过小时，会对塑件流动造成阻碍，同样也不利于塑件成型。 ABS 塑料的主流道与注塑机的喷嘴基本上在一条轴线上 ， 与之相配合的是浇口套和定位环。 浇口套 做成 与定位环配合的情况下 固定 在定模 A 板上。 在此称为：二板模具浇口套。 （ 1）主流道尺寸 （如图 31 所示） ① 长度： 流道长度 L 主原则上越短越好， 它是由 动模板的高度 决定 ， 本次设计 动模板高度为 80mm，故此处 确定为 80mm 进行设计。 ② 主流道小端直径： d =注射机喷嘴尺寸 +（ ~1） mm =（ 3+1） mm= 4 mm A 面 21 ③ 主流道大端直径： D=d+L 主 tanα≈6mm，式中 α=2186。 ④ 主流道球面半径： SRo =注射机喷嘴头半径 +（ 1~2） mm =（ 12+2） mm= 14mm ⑤ 球面的配合高度： h=3mm （ 2）主流道的凝料体积 V 主 =π/3 L 主 （ R178。 主 + r178。 主 +R 主 r 主 ） = / 3 80（ 3178。 + 2178。 + 6） mm =179。 = 179。 （ 3）主流道当量半径 Rn=（ 3+2） / 2 = 图 6— 2 主流道设计 分流道的设计 22 （。