土木工程毕业设计光明商城基坑支护及地基处理设计

土木工程毕业设计光明商城基坑支护及地基处理设计内容摘要：

5 1 .4 1 5 2 22      112 2 0 .1 2 2 .0 0 2 223       11 0 7 .2 9 2 2 1 8 4 .7 8 9 .12      287 .51 149 .70 . /K N m m   以上计算实为工况 4的计算过程，下面 进行分工况逐层开挖的计算。 工况 1 （开挖至挡土桩顶端，即为 ,为土层的自立高度，设计 50176。 放坡，加钢丝网喷 射混凝土面层保护） 同理进行工况 1开挖的计算 （计算过程省略） 工况 2 （开挖至 第一道锚杆所在位置以下 ，即 ，未安装第一道锚杆，仅需计算 极值弯矩） 同理进行工况 2开挖的计算 （计算过程省略） 工况 3 （开挖至第 二 道锚杆所在位置以下 ，即 ， 已安装第一道锚杆， 需计算 锚拉力、支座弯矩、跨中弯矩以及 极值弯矩） 同理进行工况 3开挖的计算 （计算过程省略） 综合以上计算，列出各工况的锚杆拉力、支座弯矩、跨中弯矩及极值弯矩的变化情况。 表 各工况锚拉力、极值弯矩计算结果表 工 况 开挖 深度 m 第一层锚杆 第二层锚杆 极值弯矩 /RB KN/m MB MBC RC KN/m MC MCD 锚杆 BC 锚杆 C 基坑 基坑 以下 1 2 3 4 17 4 极值弯矩2计 算简图河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 2020 年 9 挡土桩抗弯配筋 设 计混凝土等级取 C20，钢筋取 12根 20 的钢筋，沿挡土桩截面均匀布置， 23770SA mm 查表，得 /Cf N mm ， 2300 /f N mmy  ，桩径取 800d mm 桩截面面积 228 0 0 3 7 7 0 4 9 8 8 8 44A m m    3 0 0 3 7 7 0 0 .2 49 .6 4 9 8 8 8 4yScfAfA  2t 又因 为 yScfAfA 与 t 、  有右侧关系式存在 s in 2(1 ) ( ) 02 SfAfA yc tf A f Acc      将上述计算结果代入上式中，可得 s in 2( 1 ) ( 1 . 2 5 2 ) 0 . 2 4 02         整理，得 s in 21 .7 2 0 .3 02     试算，得  2 2 4 2t      以此配筋可以提供的抗弯能力按下式计算 33s in s in 2 s in3C S S CtM f A r f ry      000 . 8 2 0 . 0 5 s in ( 1 8 0 0 . 2 6 4) s in ( 1 8 0 0 . 7 2 2)0 . 3 3 7 0 02         3 3 02 9 6 0 0 0 . 4 s in ( 1 8 0 0 . 2 6 4) 3 5 3 . 8 2 .3 K N m      挡土桩的入土深度计算 挡土桩的桩间距 取 m a x ( m a x )3 5 3 . 8 2 1 . 4 8 81 . 2 5 1 . 2 5 1 9 0 . 2 5CMlmM   取  挡土桩的入土深度 6 6 1 2 3 .1 8 5 .8 8( ) 1 9 .8 ( 2 .0 0 2 0 .4 8 8 )Do paRlxmr K K      取  挡土桩的最小入土深度 0 u x m      河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 2020 年 10 挡土桩抗剪配筋 （将挡土桩的圆截面等效成矩形截面） 最大剪力在工况 4时的锚杆 C所在桩身位置 ， m a x 16 3 22 0V KN   验算截面尺寸 765woh h mm 765 4657whb    ，属于厚腹梁，按式（ 5— 15）验算 混凝土强度等级为 C20， 2220 / 50 /cukf N m m N m m, 故取 1C。 m a 1 657 765 C of bh K N V       ，截面符合要求。 验算是否需要按计算配置箍筋 m a 657 765 387 228 .10tof bh KN V KN      , 故只需按构造配筋。 选用 14@350 的箍筋 1 , m a x2 1 5 3 . 9 1 . 10 . 1 3 3 % 0 . 2 4 0 . 2 4 0 . 1 2 5 %6 5 7 3 5 0 2 1 0S V tS V S Vyvn A fb s f        ，满足要求。 整体稳定性验算（采用圆弧条分法计算） 计算公式见下式： ( ) c o s ta n c o s ta n sinik i jk j lk l o i i i ik j j jk l lC l C l C l q b w w w               ( ) si n si n 0k o i i i k j jr q b w r w    ①圆弧将挡土桩后的土体分为 10个一米宽的土条 圆弧条分示意图见下页： 图 桩锚支护圆弧标注1 . 1河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 2020 年 11 表 挡土桩 右侧 10 个土条计算表 A=各土条 面积 Si B=各土条弧段中点和圆心 连线与竖直面夹角θ i C=cosθ i D=sinθ i E=10+ 84 70 65 60 17 56 52 49 45 42 40 F=E*C G=E*D H= I=F*H J=*G 图 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 2020 年 12 合计 表 基坑右侧 15 个土条计算表 A=各土条 面积 Sj B=各土条弧段中点和圆心 连线与竖直面夹角θ j C=cosθ j D=sinθ j E= 35 32 29 27 24 22 19 17 15 12 10 8 6 3 1 1 1 F=E*C G=E*D H= I=F*H J=*G 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 2020 年 13 合计 表 基坑左侧 21 个土条计算表 A=各土条 面积 Sl B=各土条弧段中点和圆心 连线与竖直面夹角θ l C=sinθ l D= l 54 50 47 44 41 38 35 32 29 27 24 22 20 17 15 13 10 8 6 3 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 2020 年 14 1 合计 计算公式： ( ) c o s ta n c o s ta n sinik i jk j lk l o i i i ik j j jk lC l C l C l q b w w w               ( ) sin sin 0k o i i i k j jr q b w r w    验算： 原式 = 5 7 9 44 3 . 8 4 5 . 5 2 2 6 . 3 6 7 3 8 . 9 4 9 7 1 0 3 3 . 8 0 0 4 1 1 4 0 . 6 0 6 73 6 0 3 6 0oo         3 3 9 0 .4 7 0 6 1 0 7 6 .5 3 5 0 1 5 6 2 .6 7 3 2 0   。 因此，桩锚支护体系圆弧条分法整体稳定性验算满足。 （此次计算未加锚杆拉力已经满足，则可以想到加上锚杆整体稳定性更满足） ②圆弧将挡土桩后的土体分为 15个一米宽的土条 圆弧条分示意图见下图： 图 桩锚支护圆弧标注河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 2020 年 15 表 挡土桩右侧 15 个土条计算表 A=各土条 面积 Si B=各土条弧段中点和圆心 连线与竖直面夹角θ i C=cosθ i D=sinθ i E=10+ 82 70 64 59 55 51 48 44 41 38 35 33 30 27 图 桩锚支护圆弧标注河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 2020 年 16 25 F=E*C G=E*D H= I=F*H J=*G 36 合计 1338 表 基坑右侧 9 个土条计算表 A=各土条 面积 Sj B=各土条弧段中点和圆心连线与竖直面夹角θ j C=cosθ j D=sinθ j E= 20 18 15 13 11 8 8 6 4 1 1 1 F=E*C G=E*D H= I=F*H J=*G 河北工程大学土木工程学院毕业设计说明书 2020 年 17 合计 表 基坑左侧 18 个土条计算表 A=各土条 面积 Sl B=各土条弧段中点和圆心 连线与竖直面夹角θ l C=sinθ l D= l 45 42 39 36 33 43 31 28 25 23 20 45 18 15 13 11 8 22 6 4 1 合计 573 计算公式： ( ) c o s ta n c o s ta n siniki jk j lk l o i i i ik j j jk l lC l C l C l q b w w w               ( ) sin sin 0k o i i i k j jr q b w r w    验算：。