土木工程框架结构毕业设计的计算书

土木工程框架结构毕业设计的计算书内容摘要：

根据公式 EIil，可以得出梁、柱的线刚度如下：（其中 cEE ） 底层柱 9 531 7 .6 2 1 0 1 7 .1 1 04450a a a aE I Ei E m mh     其他层柱 9 532 7 .6 2 1 0 2 5 .4 1 03000a a a aE I Ei E m mh     BD 梁 39。 9 533 2 .6 1 0 5 .4 2 1 04800a ba aEI Ei E m ml     AB 梁 9 534 2 .6 1 0 7 .2 2 1 03600a b a aE I Ei E m ml     取其他层柱的线刚度为基准值，所以 2i =1 51 51 7 .1 1 0 0 .6 72 5 .4 1 0i  53 55 .4 2 1 0 0 .2 12 5 .4 1 0i  54 57 .2 2 1 0 0 .2 82 5 .4 1 0i   算得梁、柱的相对线刚度标于图中。 图 结构计算简图 第 3 章 楼面设计 设计资料 ① 楼面做法： 13mm 地砖面层， 2mm 纯水泥砂浆一道， 20mm1： 2 水泥砂浆结合层，钢筋混凝土现浇板， 20mm 粉刷抹平。 ② 楼面荷载：均布活荷载标准值 2kN/m2 ③ 材料：混凝土强 度等级梁为 C25，板为 C25；梁内受力纵筋为 HRB335，其余为 HRB235钢筋，板为 HRB235 楼 面 的结构平面布置 楼面 板的设计（弹性理论） 楼板厚度的确定 房间楼板 短 边为： 3300mm， 3600mm， 3000mm，取 L=3600mm。 1 1 1 1h ~ ~ 4 6 0 0 7 2 ~ 9 04 0 5 0 4 0 5 0L m m            ，取 h=100mm。 卫生间 、厨房 楼面：取 L=3600mm， 1 1 1 1h ~ ~ 3 6 0 0 7 2 ~ 9 04 0 5 0 4 0 5 0L m m            ，取 h=90mm。 荷载计算 恒荷载标准值： 房间： 13mm 地砖面层 20. 01 3 22 =0 .2 9KN / m 2mm 厚纯水泥砂浆一道 20. 00 2 20 =0 .0 4KN / m 20mm 厚 1： 2 水泥砂浆结合层 20. 02 20 =0. 40 KN/m 100mm 厚钢筋混凝土楼板 24= N / m 板底 20mm 厚粉刷抹底 20. 02 17 =0. 34 KN/m 恒荷载标准值： 合计： 恒荷载设计值： 21. 2 3. 57 =4. 28 KN/m 活荷载标准值： 22. 0 /Kq KN m 活荷载设计值： / /Kq K N m K N m   荷载设计值： 224 .2 8 2 .8 / 7 .0 8 /P g q KN m KN m     卫生间： 13mm 地砖面层 20. 01 3 22 =0 .2 9KN / m 捷罗克防水层 2mm 厚纯水泥砂浆一道 20. 00 2 20 =0 .0 4KN / m 30mm 1:4 水泥 砂浆 找平 层 20. 03 0 20 =0 .6 0KN / m 20mm 厚 1： 2 水泥砂浆结合层 20. 02 20 =0. 40 KN/m 100mm 厚钢筋混凝土楼板 24= N / m 板底 20mm 厚粉刷抹底 20. 02 17 =0. 34 KN/m 恒荷载标准值： 合计： 恒荷载设计值： 21. 2 3. 77 =4. 52 KN/m 活荷载标准值： 22. 0 /Kq KN m 荷载设计值： 224 .5 2 2 .8 / 7 .3 2 /P g q KN m KN m     双向板弯矩计算 区格 1 2 3 4 xyl/l 3300/4500= 3600/4500= 3300/4500=0.73 2100/3300= 跨内 计算简图 μ=1/6 xM （/KNm m） 2( 0 .0 4 3 4 5 .6 8 0 .0 6 9 7 1 .4 )3 .3 3 .7 5   2( 0 .0 3 9 0 5 .6 8 0 .0 6 1 7 1 .4 )3 .6 3 .9 9   2( 0 .0 4 5 6 5 .6 8 0 .0 6 9 7 1 .4 )3 .3 3 .8 8   2( 0 .0 3 8 3 5 .6 8 0 .0 8 0 9 1 .4 )2 .1 1 .4 6   yM （/KNm m） 2( 0 .0 2 4 9 5 .6 8 0 .0 4 1 7 1 .4 )3 .3 2 .1 8   2( 0 .0 2 6 3 5 .6 8 0 .0 4 2 8 1 .4 )3 .6 2 .7 1   2( 0 .0 3 4 3 5 .8 0 0 .0 3 0 9 1 .4 )3 .3 3 .1 7   2( 0 .0 1 3 5 5 .8 0 0 .0 3 9 8 1 .4 )2 .1 0 .5 8   μ=1/6 xM （/KNm m）     yM （/KNm m）    10 .5 8 1 .4 6 0 .8 36   支座 计算简图 39。 xM （/KNm m ） 96 8 0   883 8 0   76 8 6      39。 yM 20 .0 7 6 4 7 .0 8 3 .35 .8 9   748 8 6   572 8 1   572 8 9   （/KNm m ） 双向板弯矩计算（续） 区格 7 8 11 13 xyl/l 1500/2500=0.60 3300/4200= 3600/4500= 2500/4200=0 跨内 计 算简图 μ=1/6 xM （/KNm m） 2(0 )  2( 0 .0 3 8 0 6 .7 3 0 .0 8 6 0 1 .4 )1 .5 0 .8 5   2( 0 .0 3 3 1 5 .6 8 0 .0 6 1 7 1 .4 )3 .6 3 .5 5   2(0 )2  yM （/KNm m） 2(0 )  2( 0 .0 1 3 7 6 .7 3 0 .0 3 7 9 1 .4 )1 .5 0 .3 3   2( 0 .0 1 7 6 5 .6 8 0 .0 4 2 8 1 .4 )3 .6 2 .0 7   2(0 )2  μ=1/6 xM （/KNm m）     yM （/KNm m）     支座 计算简图 39。 xM （ /KNm m ） 0 793 8 4   722 8 2   0 39。 yM （ /KNm m ） 0 571 8 8   57 8 3   0 5 号板： ∵ xyl 3300 2l 900  ，故按单向板计算。 （取 1ｍ板宽计算） ｐ＝ｇ＋ｑ 荷载总设计值为： 224 .5 2 2 .8 / 7 .3 2 /P g q KN m KN m     计算简图（取１ｍ板宽计算），如右图所示。 支座弯矩： 39。 2 2011 7 . 3 2 0 . 9 0 . 4 9 /1 2 1 2M P l K N m m        跨中弯矩：220201 1 1 0 . 9 10 . 4 9 7 . 3 2 0 . 9 7 . 3 2 0 . 9 0 . 4 9 0 . 2 5 /2 2 8 2 2 8lM P l P l K N m m             取 0 90 15 75h mm   ∴ 62210 0 . 2 5 1 0 0 . 0 0 41 . 0 1 1 . 9 1 0 0 0 7 5s cMf b h       ∴ 1 1 2 1 1 2 0 .0 0 4 0 .0 0 5 0 .6 1 4sb            ∴ 210 1 . 0 1 1 . 90 . 0 0 5 1 0 0 0 7 5 2 1 . 2 5210cs yfA b h m mf       故，按构造配筋，取 ，实际配筋面积为 279 2mm 6 号板： ∵ xyl 3300 2 .7 5 2l 1 2 0 0  ，故按单向板计算。 （取 1ｍ板宽计算） ｐ＝ｇ＋ｑ 荷载总设计值为： 27 .3 2 /P g q KN m   计算简图（取１ｍ板宽计算），如右图所示。 支座弯 矩： 39。 2 2011 7 . 3 2 1 . 2 0 . 8 8 /1 2 1 2M P l K N m m         跨中弯矩： 220201 1 1 1 . 2 10 . 8 8 7 . 3 2 1 . 2 7 . 3 2 1 . 2 0 . 8 8 0 . 4 4 /2 2 8 2 2 8lM P l P l K N m m             取 0 90 15 75h mm   ∴ 62210 0 . 4 4 1 0 0 . 0 11 . 0 1 1 . 9 1 0 0 0 7 5s cMf b h       ∴ 1 1 2 1 1 2 0 .0 1 0 .0 1 0 .6 1 4sb            ∴ 210 1 . 0 1 1 . 90 . 0 1 1 0 0 0 7 5 4 2 . 5210cs yfA b h m mf       故，按构造配筋，取 ，实际配筋面积为 279 2mm 9 号板： ∵ xyl 4500 32l 1500  ，故按 单向板计算。 （取 1ｍ板宽计算） ｐ＝ｇ＋ｑ 荷载总设计值为： 29 .1 8 /P g q KN m   计算简图（取１ｍ板宽计算），如右图所示。 支座弯矩： 39。 2 2011 9 . 1 8 1 . 5 1 . 7 2 /1 2 1 2M P l K N m m         跨中弯矩： 220201 1 1 1 . 5 11 . 7 2 9 . 1 8 1 . 5 9 . 1 8 1 . 5 1 . 7 2 0 . 8 6 /2 2 8 2 2 8lM P l P l K N m m             取 0 100 15 85h mm   ∴ 62210 0 . 8 6 1 0 0 . 0 11 . 0 1 1 . 9 1 0 0 0 8 5s cMf b h       ∴ 1 1 2 1 1 2 0 .0 1 0 .0 1 0 .6 1 4sb            ∴ 210 1 . 0 1 1 . 90 . 0 1。