北京市xx中学教学楼设计[结构与施工(编辑修改稿)

北京市xx中学教学楼设计[结构与施工(编辑修改稿)内容摘要：

cmbf， h0/fy=1900565/300= 实配钢筋 3Ф20， As=942 mm2。 ρ=942/300/565= %ρmin=%，满足要求。 对于第一类 T 型截面 , ξξb均能满足 ,可不用验算。 考虑两支座处： 将下部跨间截面的 3Ф20钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，As， =942 mm2，再计算相应的受拉钢筋 As，支座 A 上部： αs=M/（ fcmbf， h02） = = ξ=1（ 12αs） 1/2= 可近似取 As=ξfcmbf， h0/fy =300565/300= 实配钢筋 2Ф16， As=402 mm2。 支座 B 上部， αs=M/（ fcmbf， h02） = = ξ=1（ 12αs） 1/2= 可近似取 As=ξfcmbf， h0/fy =300565/300= 实配钢筋 3Ф16， As=603 mm2。 ρ=603/300/565=%ρmin=%， （ 2） 梁斜截面受剪承载力计算 验算截面尺寸： hw=h0=565mm hw/b=565/300=4,属厚腹梁。 =300565 =V= 可知，截面尺寸符合条件。 验算是否需要计算配置箍筋： =300565 =V= 可知，需按构造配箍。 （ 3） 箍筋选择 梁端加密区箍筋取 Ф8@150，箍筋用 I 级 Q235 热扎钢筋， fyv=210N/mm,加密区 长度取 ，非加密区箍筋取 Ф8@箍筋配置，满足构造要求。 梁的配筋计算 层次 截面 REMMKN M或 αs ξ As39。 /mm2 As /mm2 Amin /mm2 实配钢筋 As /mm2 4 支座 A 360 2Φ20 (628) B 360 3Φ16 (603) AB、 CD 跨间 632 360 3Φ18 (763) 支座 B、 C 360 2Φ16 (402) BC 跨间 63 360 2Φ16 (402) 3 支座 A 360 3Φ18 (763) B 360 3Φ18 (763) AB、 CD 跨间 642 360 3Φ18 (763) 支座 B、 C 360 3Φ14 (461) BC 跨间 69 360 2Φ16 (402) 2 支座 A 360 3Φ20 (942) B 360 3Φ20 (942) AB、 CD 跨间 642 360 3Φ18 (763) 支座 B、 C 360 2Φ18 (509) BC 跨间 69 360 2Φ16 (402) 1 支座 A 360 3Φ 20 (942) B 360 3Φ 20 (942) AB、 CD 跨间 657 360 3Φ 18 (763) 支座 B、 C 360 2Φ 18 (509) BC 跨间 79 360 2Φ 16 (402) 根据抗震规范， 沿梁全长顶面和底面的配筋，一、二级不应少于 2φ14 ，且分别不应少于梁两端顶面和底面纵向配筋中较大截面面积的 1/4，三、四级不应少于 2φ12。 所以梁全 长顶面除负弯矩筋外任需设置 2Φ 12 的钢筋。 框架柱截面设计 （ 1） 剪跨比和轴压比计算 根据《抗震规范》，对于 三 级抗震等级， 应满足以下要求： 剪跨比 宜 大于 轴压比 宜 小于。 下表给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，注意，表中的 M、 V 和 N 都不应考虑抗震调整系数，由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。 柱的剪跨比和轴压比验算 柱号 层次 b /mm h0 /mm fc /(N/mm2) M V N M/Vh0 N/fcbh A 5 400 360 ＞ 2 ＜ 4 400 360 ＞ 2 ＜ 3 400 360 ＞ 2 ＜ 2 400 360 ＞ 2 ＜ 1 400 360 ＞ 2 ＜ B 5 400 360 ＞ 2 ＜ 4 400 360 ＞ 2 ＜ 3 400 360 ＞ 2 ＜ 2 400 360 ＞ 2 ＜ 1 400 360 ＞ 2 ＜ 例：第 5 层Ａ、Ｄ号柱： 柱截面宽度： b=400 mm 柱截面有效高度： h0=40040=360 mm 混凝土轴心抗压强度设计值： fcm= N/mm2 柱端弯矩计算值： M 取上下端弯矩的最大值。 M=*=（ KNm） 柱端剪力计算值： Vc = KN 柱轴力 N 取柱顶、柱底的最大值： N= KN 剪 跨比： Mc/Vch0=*103/2 轴压比： N/fcmbh0=*103/ （ 2） 柱正截面承载力计算 先以第 5 层 A、 D 号柱为例， 最不利组合一（调整后）： Mmax=m， N= KN，轴向力对截面重心的偏心矩 e0=M/N=106/(103)= mm，附加偏心矩 ea取 20mm 和偏心方向截面尺寸的 1/30 两者中的较大值，即 400/30=，故取 ea=20mm。 柱的计算长度，根据《抗震设计规范》，对于现浇楼盖的顶层柱， l0==， 初始偏心矩： ei=e0+ea=+20=，增大系数 ε， 21 30 . 5 0 . 5 1 4 . 3 4 0 01 0 8 . 5 2 1 0cmfAN   =， 取 1  ，又 l0/h15，取 2   ， 得 2201201 1 3 . 3( ) ( ) 1 1 1 . 0 31 4 0 0 / 1 4 0 0 5 9 6 . 1 2 / 3 6 0 4i le h h      轴向力作用点至受拉钢筋 As 合力点之间的距离 2ishe e a   =+400/240 = mm 对称配筋： 301 0 8 .5 2 1 0 0 .0 51 4 .3 4 0 0 3 6 0cmNf b h    为大偏心受压情况。 239。 1039。 39。 00(1 0 .5 )()s cs yN e f b hAA f h a    321 0 8 .5 2 1 0 7 7 3 .6 3 1 1 4 .3 4 0 0 3 6 0 0 .0 5 ( 1 0 .5 0 .0 5 )3 0 0 ( 3 6 0 4 0 )4 7 8 .2 9 ( )mm          最不利组合二： Nmax=， M=m 此组内力是非地震组合情况 ，故不必进行调整。 轴向力对截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)= 初始偏心矩：ei=e0+ea=+20= ε： 21 30 . 5 0 . 5 1 4 . 3 4 0 01 9 3 . 0 6 1 0cmfAN   = 取 1  又 l0/h15，取 2   得 2201201 1 3 . 3( ) ( ) 1 1 1 . 0 71 4 0 0 / 1 4 0 0 2 3 8 . 7 9 / 3 6 0 4i le h h      轴向力作用点至受拉钢筋 As 合力点之间的距离 2ishe e a   =+400/240 = mm 对称配筋： 301 9 3 .0 6 1 0 0 .0 91 4 .3 4 0 0 3 6 0cmNf b h    为大偏心受压情况。 239。 1039。 39。 00(1 0 .5 )()s cs yN e f b hAA f h a    32193 .06 10 416 .29 1 14. 3 400 360 9 ( 1 9)300 ( 360 40)147 .15 ( )mm          选 3Ф16， As,=As=603mm2，总配筋率 ρs=3603/400/360=%%。 表 83 柱的配筋计算表 柱号 层次 M() N(kN) H(m) h(mm) ψu ψl l0 δ1 δ2 e ξ As,min。 As39。 ,min 实配钢筋 As /mm2 A D 4 400 20 400 4Φ16 (804) 400 20 400 400 20 400 3 400 20 400 400 20 400 400 20 400 2 400 20 400 400 20 400 400 20 400 1 400 20 400 4Φ14 (615) 400 20 400 400 20 400 400 20 400 B C 4 400 20 400 4Φ16 (804) 400 20 400 400 20 400 3 400 20 400 400 20 400 400 20 400 2 400 20 400 400 20 400 400 20。