连云港市xx河挡潮闸拆建工程可行性研究报告(编辑修改稿)

连云港市xx河挡潮闸拆建工程可行性研究报告(编辑修改稿)内容摘要：

，本场地存在第４层 粉细砂及第５层中砂液化砂土，经液化判定第四层为轻微液化。 第五层中砂为不液化土；详见下表：（最终以结合土工试验数据判断为准） JZ01 孔砂（粉）土液化指数计算成果表 顺 序 号 层 号 标贯起始深度 ds39。 (米） 标贯 实测 基数 N39。 (击） 粘粒含量 ρ c (%) 地下水位dw39。 (米） 标贯 起始 深度 ds （米） 地下水位dw (米） 标贯校正基数 (击） 临界标贯基数 Ncr (击） 判别 结果 1 4 3 液化 2 4 3 液化 3 4 3 液化 4 5 3 15. 00 不液化 12 JZ02 孔砂（粉）土液化指数计算成果表 顺 序 号 层 号 标贯起始深度 ds39。 (米） 标贯 实测 基数 N39。 (击） 粘粒含量 ρ c (%) 地下水位dw39。 (米） 标贯 起始 深度 ds （米） 地下水位dw (米） 标贯校正基数 (击） 临界标贯基数 Ncr (击） 判别 结果 1 4 3 不液化 2 4 3 不液化 三 、结论与建议 该场地地形高差不大，判别场地稳定性较好，场地地貌类型单一，地层结构较简单，分布较连续，厚度较稳定，物理力学性质较均匀，适宜工程改建。 改建闸坐落于地坪土层内，场地内普遍存在淤泥质粘土，厚度分布相差不大，为不良 工程地质层，将使基础产生沉降，设计时应充分考虑其对拟建工程的不利影响。 在力学强度上本层应作相应的处理才能满足基础对地基持力层的要求。 第２层为弱透水层。 第3 层为极弱透水层。 第 4 层为弱－中渗透，应考虑防渗问题，采取相应的防渗措施。 第 4 层粉细砂为松散，施工应采取相应的措施，防止出现流砂及涌砂现象。 场地的抗震设防裂度为 7 度，属第三组，设计地震基本加速度为。 根据区域水文地质资料及当地建筑经验，按环境类型水对混凝土结构的腐蚀性，判定地表水对混凝土具弱腐蚀性，地下水对混凝土具中腐蚀性；按地层渗透性， 水对混凝土结构的腐蚀性判定水 13 对混凝土结构的腐蚀性无。 第二节 工程勘察成果 见附图 14 第四章 工程布置及工程设计 第一节 工程等别和标准 建筑物等级 :2 级 工程设计标准 : （ 1）挡潮水位按 100 年一遇设计， 200 年一遇校核。 （ 2）交通桥标准：原设计旧汽 6，现在较多超载车辆通过，按汽 15 重新设计。 地震设计烈度： 7176。 第二节 工程选址 原址 拆 建。 第三节 工程设计 一、设计工况 设计情况： 正向挡水 上游水位▽ ，下游水位▽ 反 向挡水 上游水位▽ ，下游水位▽ 校核情况： 反向挡水 上游水位▽ ，下游水位▽ 正向挡水 上游水位▽ ，下游水位▽ +7176。 地震 反向挡水 上游水位▽ ，下游水位▽ ＋ 7176。 地震 二、孔径设计 与原有老闸总净宽相同，由原来的 4 孔 2 米改为 1 孔 8 米。 三、消能防冲设计 15 1 计算工况拟定 假定上游内河水位达到最高汛限水位 ，下游低潮位 时紧急开闸泄洪。 2 消力池深度计算 计算式采用《规范》式（ ）～ () ，初拟池深d=。 有关参数确定 ①水跃淹没系数σ 0取 ②水流动能校正系数α取 ③过闸单宽流量 q =101/8=④消力池首端宽度 b1=8m ⑤消力池未端宽度 b2= ⑥由消力池底板顶面起算的总势能 T=H0+d= ⑦出池河床水深 hs= ⑧流速系数φ取 （根据《水闸》第二版 P89 表 215） 收缩水深计算 计算式采用《规范》式（ ），将上述有关参数值代入计算，收缩水深 hc=。 跃后水深计算 计算式采用《规范》式（ ），将上述有关参数值及 hc 值代入计算，跃后水深 hc“ =。 出池落差计算 计算式采用《规范》式（ ），将上述有关参数值及 hc、 hc“ 值代入计算，出池落差△ Z=。 消力池深度计算 16 d= = 考虑实际运用中可能出现的不利情况，选定消力池深度d=。 3 消力池长度计算 计算式采用《规范》式（ ）、（ ），式中β取 ，消力池与底板 连接段坡比 1： 4。 水跃长度 Lj= ()= 消力池长度 Lsj=1+4+ = 计及消力池坡前平台及尾坎长度，消力池全长取 20m。 4 消力池底板厚度计算 按抗冲和抗浮要求，分别采用《规范》式 ()和 ()计算。 抗冲 t=k1 △ = = 抗浮 t=k2(u+w+pm)/γ b，式中 k2取 作用于消力池底板底面的扬 压力 u= 作用于消力池底板顶面的水重 w=40kpa 作用于消力池底板上的脉动压力 pm 取跃前收缩断面流速水头值的 5%。 V1=101/( 8)=， H1=V12/(2g)=124kpa pm=1240 5%=6kpa 消力池底板的饱和重度γ b取 25kn/m3 将上述各值代入式（ ）计算得 t=。 综合抗冲与抗浮计算结果，取池厚 t=。 17 5 海漫长度计算 消 力 池 末 端 宽 度 ， qs=101/=， △h’=，在 19 范围内，且消能扩散良好，故海漫长度可按《规范》式（ ）计算。 海漫长度系数 ks 取 ，将上述有关各值代入式（ ） ,计算得海漫长度 Lp=，取 Lp=15m。 6 河床冲刷深度计算 海漫未端的河床冲刷深度按《规范》式 ()计算即： dm= qm/[V0]hm 式中： qm=101/=， hm=2m， [V0]=，则： dm= 故在海漫未端设抛石防冲槽，槽深 d 取。 7 闸门控制运用方式拟定 由上述计算可知，水闸运行时，应严格控制始流条件下的闸门开度，避免闸门停留在振动较大的开度区泄水。 开启闸门泄洪时，闸下水位必须达到 以上。 下游水低于 时，应严格控制泄洪流量，严禁在下游水位低于 时闸门全部开启泄洪 四、防渗设计 地下轮廓设计 t 闸室地下轮廓布置图 渗径验算 设计 防渗长度： 18 L ＝ 40+50+40+800+210+100+1200+100+70+950+80+50+20 ＝3730cm＝ 参照《规范》表 ，按保守考虑，选定 C=9，  =－=，则： HC ][ =9 ＝ L＝ 故闸基防渗长度满足规范要求。 五、闸室稳定计算 闸室纵向稳定计算 闸室纵向稳定计算水位组合 本闸共 1 孔，闸孔净宽 8 米，闸墩厚 米，顺水流方向长度12m。 根据稳定 计算水位组合表，闸室纵向稳定计算拟分以下六种工况进行 ⑴竣工完建期 ⑵设计正向挡水（内河水位 ，外海水位 ） ⑶设计反向挡水（内河水位 ，外海水位 ） ⑷校核反向挡水（内河水位 ，外海水位 ） ⑸正向挡水抗震（内河水位 ，外海水位 ） ⑹反向挡水抗震（内河水位 ，外海水位 ） 完建期 完建期上、下游无水，假定地下水位在底板底面以下， 取 钢筋混凝土重度为 25kN/m3，砌石重度 kN/m3，闸室结构自重具体计算见 下 表 及 图。 19 XX 河挡潮闸闸室计算成果表 （以底板下游端最低点为矩心） 部位名称 部位 代号 重量 （ kN） 力臂（ m） 力矩 （ kNm） 底板 g1 闸墩 g2 公路桥 g3 便桥 g4 胸墙 g5 排架 g6 工作桥 g7 启闭机房 g8 启闭机 g9 钢闸门 g10 Σ 偏心矩： e=B/2ΣM/ΣG= (m) 偏下游 基地压力： 最大值 P=ΣG/D*(1+6*e/B)＝ kN/m2 最小值 P=ΣG/D*(16*e/B)＝ kN/m2 η=pmax/pmin= [η]= 20 闸室自重计算图 设计及校核工况荷载计算简图 166。 Γ H2 L设计正向挡水工况计算简图 21 设计反向挡水工况计算简图 抗滑稳定计算表 计 算 情 况 ∑G ∑H Kc ［ Kc］ 结 论 设计情况 正向挡水 9561 1111 满足规范安全要求 反向挡水 8291 1227 满足规范安全要求 校核情况 反向挡水 8213 1310 满足规范安全要求 设计及校核工。