万吨ab法污水处理工艺设计计算

万吨ab法污水处理工艺设计计算内容摘要：

176。 ，格栅数 N=1，则栅条间隙数 n为 n=Q 设 （ Sin a） 1/2/N b h v n=*1/（ ***3） =266 设栅条宽度 S= m，则栅槽宽度 B为 B=S（ n– 1） +b n=*（ 2661） +*266= 粗 格栅 栅条间隙宽度 b= m， 格栅倾角 a=75176。 ，格栅数 N=1，则栅条间隔数 n为 n=Q 设（ Sin a） 1/2/N b h v n=*1/（ 097***3） =530 毕业论文 9 B=S（ n– 1） +b n=*（ 5301） +*530= ② 水流通过格栅的水头损失 水头损失为 ∑ h=kβ（ S/b） 4/3 Sin a v2/2g 其中： k— 格栅受污堵塞后水头损失增大倍数，取 k=3； β — 形状系数，本设计中，栅条采用迎水面为半圆的矩形断面，β =； S— 栅条宽度， S= m； b— 栅条间隙宽度， b= m； a— 格栅倾角， a=75176。 ； v— 过栅流速， v= m/s； 则 ∑ h=3 （ ） 4/3 1 （ 2 ） = m ③ 栅槽总高度 栅槽总高度 H=h+h2+∑ h h— 栅前水深， h= m； h2— 栅前渠道超高，取 h2= m； 则栅槽总高度 H=++= m ④ 栅槽总长度 栅槽总长度 L=l1+l2+++H1/tg a 其中： l1— 进水渠道渐宽部分长度， l1=（ B– B1） /2tg a1； l2— 栅槽与出水渠道渐缩部分长度， l2=l1/2； H1— 栅前槽高， H1=h+h2=+= m； a1— 进水渠展开角，取 a1=20176。 ； 将各参数代入上式，则 L 中 =（ – ） /2tg20176。 +（ – ） /4tg20176。 += L 粗 =（ – ） /2tg20176。 +（ – ） /4tg20176。 += ⑤ 每日栅渣量 每日栅渣量 W=Q W1/103 W1— 栅渣量，本设计取为 m3栅渣 /103 m3 污水； 则 W=60 104 /103=60 m3/d，采用机械除污设备。 ⑥ 清渣设备 江苏环保新世纪有限公司 BLQ3500 型格栅清污机两台 一用一备 ,电机功率 毕业论文 10 ⑦ 泵站 设计流量 Qmax=*103l/s，考虑到经济实用性，拟用 sh（ s）型泵 作为污水的提装置为了避免设备的 24小时运转，决定共配备 5 台 sh（ s）四用一 备，平时 5台水泵替换使用。 每台泵的设计流量为 :Q=*103/4=*103l/s 集水池容积采用相当于一台泵的 15min 流量， 即 ： V=*103*15/60=433m3 ⑧ 集水井 集水井 是的容积是按 10min 的流量来设计。 Q=*103l/s *10*60=4164m179。 水深 8m 集水井厂为 23m 宽为 23m 输水管径 1000mm。 曝气沉砂池 本设计中选用曝气沉砂池，它主要是使颗粒碰撞摩擦，将无机颗粒与有机物分开，排除的沉砂有机物含量较低，方便后续工艺处理。 ① 总有效容积 设污水在沉砂池中的水力停留时间 t为 2 min；则沉砂池的总有效容积 V 为 V=60 Q设 t=60**2=833 m3 ② 水流截面积 设污水在池中的水平速度 v 为 m/s，则水流截面积 A 为 A=Q 设 /v=， ③ 池总宽度 设有效水深 h=3 m，则沉砂池总宽度 B 为 B=A/h=设沉砂池共 1座，则每座沉砂池的池宽 b 为 b=B=6，宽深比 b ： h=2 ： 1，符合要求。 ④ 沉砂池池长 沉砂池的池长 L 为 L=V/A=833/=12 m ⑤ 沉砂池总高 设超高为 m，则总高 H=+= 毕业论文 11 ⑥ 曝气量 曝气沉砂池所需曝气量 q=3600 D Q设 D— 1 m3 污水所需曝气量，取 m3/m3； 则 q=3600**= m3/h 曝气沉砂池底部的沉砂通过吸砂泵送至砂水分离器，脱水后的清洁砂粒外运，分离出来的水回流至提升泵房吸水井。 曝气沉砂池的出水通过管道直接送往 A 段曝气池，输水管道的管径为 1000 mm，管内最大流速为。 AB 工艺参数 ① 设计参数的确定 A 段污泥负荷： NSA= kg BOD5/（ kg MLSS d）； 混合液污泥浓度： XA=2500 mg/L；污泥回流比 RA=。 B 段污泥负荷： NSB= kg BOD5/（ kg MLSS d）； 混合液污泥浓度： XB=3500 mg/L；污泥回流比 RA=。 ② 计算处理效率 BOD5 总去除率 EBOD =（ 200– 20） /200=% A 段 BOD5 去除率 EA 取 60%，则 A段出水 BOD5 浓度 LtA 为 LtA=200（ 1– 60%） =80 mg/L 已知 B 段出水 BOD5 浓度 LtB=20 mg/L， B段 BOD5 去除率 EB 为 EB=（ LtA– LtB） /LtA=（ 80– 20） /80=% ③ 曝气池容积计算 进水 BOD5 浓度 La=200 mg/L， A段 BOD5 去除量 LrA为 LrA=La– LtA=200– 80=120mg/L= kg/m3 A 段混合液挥发性污泥浓度 XVA 为 XVA=f XA= =则 A段曝气池容积 VA=24 Q设 LrA/（ NSA XVA）为 VA=24 104 （ 24**） =7200 m3 B 段 BOD5 去除量 LrB 为 LrB=（ LtA– LtB） =80– 20=60 mg/L= kg/m3 B 段混合液挥发性污泥浓度 XVB 为 毕业论文 12 XVB=f XB= = kg/m3 则 B段曝气池容积 VB=24 Q设 LrB/（ NSB XVB）为 VB=24 104 （ 24**） =64286 m3 ④ 水力停留时间计算 水力停留时间 T=V/Q A段沉砂池 4 座， B段 1座 则 A段水力停留时间 TA=VA/Q 设 =7200*24/（ *10*104 ） = h B段水力停留时间 TB=VB/Q 设 =64286*24/（ *40*104 ） = h ⑤ 最大需氧量 A 段最大需氧量 OA=a/ Q 设 LrA 其中： a/— 需氧量系数， — kg O2/kg BOD5 则 OA=*60*104*012/24=1500kg O2/h B 段最大需氧量 OB=a/ Q 设 LrB +b/ Q设 Nr 其中： a/— 需氧量系数， kg O2/kg BOD5 b/— NH3– N 硝化需氧量系数， kg O2/kg NH3– N OB=*60*104*+*60*104*（ 30– 5） *103/24= kg O2/h 二段总需氧量 O2=OA+OB=1500+= kg O2/h ⑥ 剩余污泥量 A 段剩余污泥量 设 A段 SS去除率为 75%， SS去除量 Sr=200 75%=150 mg/L=，干污泥量为 WA=Q Sr+a Q LrA 其中： a— 污泥增殖系数， — kg/kg BOD5，取 kg/kg BOD5 Q— 污水平均流量， 40*104 m3/d WA=40*104*+*40*104*=*104kg/d 湿污泥量（设污泥含水率 PA为 %）为 QSA=WA/[（ 1– PA） 1000] QSA=*104/[（ 1– %） *1000]=*103 m3/d B 段剩余污泥量 干污泥量为 WB=a Q LrB 其中： a— 污泥增殖系数， — kg/kg BOD5，取 kg/kg BOD5 Q— 污水平均流量， 40*104 m3/d 毕业论文 13 WB=*40104*=*104kg/d 湿污泥量（设污泥含水率 PB为 %） QSB=WB/[（ 1– PB） 1000] QSB=*104/[（ 1– %） 1000]=*103 m3/d 总泥量 QS=QSA+QSB=（ +） *103=*10 m3/d ⑦ 污泥龄计算θ C A 段污泥龄 θ CA=1/（ aA NSA） 其中： aA— A段污泥增殖系数，取。