沪宁城际铁路32m＋48m＋32m连续梁0段施工方案

沪宁城际铁路32m＋48m＋32m连续梁0段施工方案内容摘要：

＝ ＜〔 Q〕 =245 KN 满足要求 (5)、挠度验算 fmax=＜ L／ 700=2179。 1000/700= 满足要求 、顶底板及腹板验算 (1)、贝雷梁采用 6排布置。 (2)、弯矩验算： Mmax=178。 m/6= KN178。 m＜〔 M〕 =178。 m 满足要求 (3)、应力验算： б max=Mmax／ W=／ 179。 103=＜〔б〕 =210 MPa 满足要求 (4)、剪力验算 Qmax＝ ＜〔 Q〕 =245 KN 19 满足要求 (5)、挠度验算 fmax=＜ L／ 700=2179。 1000/700= 满足要求 贝雷梁下横梁 2I36a工字钢验算 、计算简图 、竖向计算荷载轴力： P＝ q179。 B/n/2＋贝雷梁自重 q－沿梁纵向计算荷载； B－沿梁纵向计算长度 2m； n－贝雷梁排数； P1＝ 179。 2/2＋ 1179。 179。 10＝ P2＝ 179。 2/5＋ 1179。 179。 10＝ 104KN/2=52KN P3＝ 179。 2/2＋ 1179。 179。 10＝ 67KN/2=34KN 、横向工字钢支 撑计算 I36a 工字钢惯矩： 〔 Ix〕 =15796 cm4； 截面模量： 〔 Wx〕 = cm3； A＝ cm2。 A3 钢材的容许弯曲应力： [σ W]＝ 145 MPa； 弹性模量： E＝ 179。 105 MPa, 容许剪应力： 〔 Q〕 =85 MPa 采用清华大学结构力学求解器 （简称 SM Solver） P1＝ 44KN； P2＝ 52KN； P3＝ 34KN I36 工字钢力学图（图 5） 20 I36 工字钢弯矩图（图 6） I36 工字钢剪 力图（图 7） I36 工字钢挠度图（图 8） 内力计算 杆端内力值 ( 乘子 = 1) 杆端 1 杆端 2 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩 1 2 3 4 5 6 7 反力计算 约束反力值 ( 乘子 = 1) 结点约束反力 合力 支 座 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩 2 3 4 5 6 7 21 位移计算 杆端位移值 ( 乘子 = 1) 杆端 1 杆端 2 单元码 u 水平位移 v 竖直位移 转角 u 水平位移 v 竖直位移 转角 1 2 3 4 5 6 7 （ 1）选用最大弯矩进行计算 Mmax= mKN ， б max=Mmax／ W=／ (179。 2)179。 103=20MPa [σ ]=145MPa （ 2）选用最大剪力进行计算 N = max =N /A=（ 179。 2）179。 10=58MPa [τ ]=85MPa （ 3）选用较大的挠度值 1f =f = L/700=1215/700= 满足要求。 φ 529螺旋钢管支柱验算 以上计算过程中的各反力： R2＝ 120KN； R3＝ 149KN； R4＝ 123KN； R5＝ 121KN；R6＝ 149KN； R7＝ 120KN 、单根钢管最大轴力 : R＝ 149KN；壁厚 10 mm； 钢管回转半径 ： i＝ 22 509529  = mm 、计算长细比λ＝ L/i＝ 10179。 1000/＝ 55 、查表知轴心受压构件稳定系数ψ =， A3 钢材轴向允许应力 [σ ]=140 MP 、单根钢管支架的稳定承载设计值： 22 Nd=ψ178。 A178。 σ =179。 179。 （ 22 509529  ） /4179。 140179。 103 =179。 179。 140179。 103=＞ R＝ 149KN； 满足要求。 计算结论：经计算、验算，本设计方案满足 施工要求。 第八章 临时立柱支墩设计 一、连续梁梁体各阶段砼自重 A0块： ； 悬臂现浇段 A1～ A6（ B1～ B6） 序号 A1 A2 A3 A4 A5 A6 A1～ A8 m3 30 T 边跨合拢段 A7： ； 边跨现浇段 A8： ； 中跨合拢段 B7： ； A0长 8m； A A6 和 B B6 分别长 ； A1～ A4 和 B1～ B4 分别长 3m。 A7和 B7长 2m； A8长。 二、临时支墩假定 假定在施工阶段各节重量均由临时支墩承担。 A1～ A6 及 B1～ B6阶段采用挂篮施工。 考虑最不利条件： 1）、边跨挂篮施工 A6，而中跨挂篮 B6未施工。 2）、挂篮自重按 25T 计算。 三、临时支墩布置 三、原设计图临时支墩竖向承载力 23 承台临时支座构造立面图φ 529螺旋钢管内部填充C40砼7 575 5等边角钢第一道距离墩顶30cm最下一道距离承台顶30cm中间间距2m 承台临时支座构造侧面图A节点φ 32 精扎螺纹钢筋第一道距离墩顶30 cm最下一道距离承台顶30 cm中间间距2m ，锚入墩身50 cm锚入螺旋钢管50 cmφ 52 9螺旋钢管内部填充C4 0砼B节点 24 临时支座 立 柱I36 工字钢 临时支座构造平面图 I18工字钢16钢板 节点图 原设计图给的临时支墩竖向最大承载力为 A0～ A6及 B0～ B6的梁体自重值（ 1）即两端边跨现浇段的重量未计。 四、荷载计算 （一）、梁体节段自重，不计分项系数 见上表 挂篮自重： 25T （二）、 临时支墩承载力计算 25 平衡时： 节段重量由 A、 B两点共同承担即 RA=RB=(A0～ A6＋ B0～ B6)/2＝ =（支墩原设计承载力）。 考虑施工荷载 3%； RA=RB=179。 ＝ 7184KN 考虑施工挂篮； RA=RB=＋ 25179。 10＝ 7434KN 不平衡时： A B23m7m m 16m m中跨边跨7m BAA0 块 8m 7mRA RBMA MB 1)、相对于 B点 (各梁体节段重心取梁体 1/2处 ) A侧的力矩为： 挂篮重179。 ＋ A6179。 ()＋ A5179。 (－ )＋A4179。 (179。 2－ 3/2)＋ A3179。 (179。 2－ 33/2) ＋ A2179。 (179。 23179。 2－ 3/2)＋ A1179。 (179。 23179。 3－ 3/2)＋ A0179。 (179。 2－ 3179。 4)/2＝200179。 ＋ 857179。 ＋ 179。 ＋ 179。 18＋ 179。 15＋ 179。 12＋ 962179。 9＋（ 179。 3458）179。 ＝ 26 B侧的力矩为： 挂篮重179。 16＋ B5179。 (16－ )＋ B4179。 (－ 3/2)＋ B3179。 (16－ 3/2) ＋ B2179。 (179。 2－ 3/2)＋ B1179。 (179。 3－ 3/2)+A0179。 0.5/2＝ 200179。 16＋ 179。 ＋ 179。 11＋ 179。 8＋ 179。 5＋ 962179。 2＋（ 179。 3458）179。 ＝ 不平衡弯矩为： A 侧的力矩－ B侧的力矩 =10386637734= 考虑施工荷载 3%； M=66132179。 ＝ 2）、相对于 A点 (各梁体节段重心取梁体 1/2处 ) A侧的力矩为： 挂篮重179。 ＋ A6179。 ()＋ A5179。 (－ )＋A4179。 (179。 2－ 3/2)＋ A3179。 (179。 23－ 3/2) ＋ A2179。 (179。 23179。 2－ 3/2)＋ A1179。 (179。 23179。 3－ 3/2)+A0179。 ＝ 200179。 ＋ 857179。 1＋ 179。 ＋ 179。