60kv智能变电站设计毕业论文(编辑修改稿)

60kv智能变电站设计毕业论文(编辑修改稿)内容摘要：

  31 m in 1 m in* 63 3 63Bdd SII         231m in 1m in3 0 .7 9 12ddII    3112 .5 5 2 .3 3 1ch d mixiI  31 m in1 .5 1 1 .3 8ch dII （ 2） f2 点短路 2 m a x * m i n * *11 0 . 2 8 10 . 4 0 . 4 0 3 2 . 7 5d LBI X X X       32 m a x 2 m a x* 81 453 10 .5 3 10 .5Bdd SII         232 m a x 2 m a x3 1 .3 3 82ddII    32 2 m a x2 .5 5 3 .4 1 2ch diI ( 2 ) 3m i n39。 39。 39。 0 . 5 9 1 0 1 . 9 5 1 . 5302dlm dzIK I     2 m i n * m a x * *11 0 . 2 6 60 . 6 0 . 4 0 3 2 . 7 5d LBI X X X       32 m in 2 m in* 3 SII         232 m in 2 m in3 1 .2 6 72ddII    32 2 m in2 .5 5 3 .7 3 1ch diI  32 2 m in1 .5 1 2 .2 0 9ch dII （ 3） f3 点短路 3 m a x *m i n * * 1 *110 . 4 0 . 4 0 3 2 . 7 5 3 . 6 30 . 1 3 9dL B LI X X X X       33 m a x 3 m a x* 39 643 10 .5 3 10 .5Bdd SII         233 m a x 3 m a x3 0 .6 6 22ddII    33 3 m a x2 .5 5 1 .9 4 8ch diI  33 3 m a x1 .5 1 1 .1 5 4ch dII 3 m i n *m a x * * 1 *110 . 6 0 . 4 0 3 2 . 7 5 3 . 6 30 . 1 3 5dL B LI X X X X       33 m in 3 m in* 3 SII         233 m in 3 m in3 0 .6 4 32ddII    33 3 m in2 .5 5 1 .8 9 2ch diI  33 3 m i n1 . 5 1 1 . 1 2 0c h dII 同理，可计算出 f4 f5 f6 f7 点的短路电流。 计算结果如表 51 所示。 表 51 短路计算统计表 短路点 最大运行方式 最 小运行方式 Id3(kA) Id2(kA) Ich(kA) Id3(kA) Id2(kA) Ich(kA) f1 f2 f3 f4 f5 f6 f7 6 设备的选择与校验 设备选择的原则和规定 导体和设备的选择设计，应做到技术先进，经济合理，安全可靠，运行方便和适当的留有发展余地，以满足电力系统安全经济运行的需要。 一般原则 （ 1）应满足正常运行、检修、短路和过电压情况下的要求，考虑远景发展的需要。 （ 2）应力求技术先进和经 济合理。 （ 3）选择导体时应尽量减少品种。 （ 4）应按当地环境条件校核。 （ 5）扩建工程应尽量使新老电器型号一致。 （ 6）选用的新产品，均应有可靠的实验数据，并经正式鉴定合格。 有关规定 （ 1）技术条件： 选择的高压电器，应能在长期工作条件下和发生过电压过电流的情况下保持正常运行。 1）长期工作条件 ① 电压：选用的电器允许的最高工作电压 Umax不得低于该回路的最高运行电压，即Umax＞ Ug，当额定电压在 220kV 及以下时为。 表 61 额定电压与设备最高电 压 受电设备或系统额定电压 供电设备额定电压 设备最高电压 10 60 66 69 ② 电流：选用的电器额定电流 Ie 不得低于所在回路在各种可能运行方式下的持续工作电流 Ig，即 Ie≥ Ig。 由于高压电器没有明显的过载能力，所以在选择其额定电流时，应满足各种方式下回路持续工作电流。 ③ 机械负荷：所选电器端子的允许负荷，应大于电器引下线在正常运行和短路时的最大作用力。 2）短路稳定条件 ①校验的一般原则 电器在选定后应按最大可能通过 的短路电流进行动、热稳定检验，检验的短路电流，一般取三相短路时的短路电流。 ②短路的热稳定条件： 2t dtI T Q dtQ — 在计算时间 tjs 秒内，短路电流的热效应（ kA） tI — t 秒内设备允许通过的热稳定电流有效值（ kA） T— 设备允许通过的热稳定电流时间（ S） ③短路的动稳定条件 ch dfii ch dfII chi — 短路冲击电流峰值（ kA） dfi — 短路全电流有效值（ kA） chI — 电器允许的极限通过电流峰值（ kA） dfI — 电器允许的极限通过电流有效值（ kA） ④绝缘水平 在工作电压和过电压下，电气的内、外绝缘应保证必要的可靠性。 电器的绝缘水平，应按电网中出现的各种过电压和保护设备相应的保护水 平来确定。 当所选电器的绝缘水平低于国家规定的标准数值时，应通过绝缘配合计算选用适当的电压保护设备。 （ 2）环境条件 选择导体和电阻时，应按当地环境条件校核。 原始资料提供环境条件如下： 年最高温度 +30℃，最低气温 5℃，当地雷暴日数 30 日 /年。 导线的选择和检验 载流导体一般采用铝质材料比较经济， 60kV 高压配电装置一般采用软导线，当负荷电流较大时，应根据负荷电流选用较大截面的导线。 矩形导线一般只用于 35kV 及以下，电流在 4000A 及以下时；槽形导体一般用于 40008000A 的配电装置中；管形导 体用于8000A 以上的大电流母线。 导线的选择 （ 1）按回路最大持续工作电流选择 maxyx gII 其中 maxgI — 导体回路持续工作电流（ A） yxI — 相应于导体在某一运行温度、环境条件下长期允许工作电流（ A） 若导体所处环境条件与规定载流量计算条件不同时，载流量应乘以相应的修正系数。 （ 2）按经济电流密度选择 max /jgS I j 其中 jS — 按经济电流密度计算得到体截面（ 2mm ） j — 经济电流密度（ 2/Amm ） 以下分别对各电压等级的导线进行计算选择。 60kV 系统： 由于连线与 60kV 进线所承受的电流相同，故 60kV 所有连线与进线选择型号相同的导线 ,即 LGJ300 型（长期允许载流量 770A2 320A）。 10kV 系统： 进线：由于按主 变额定容量计算太大，故按 10kV 侧 maxP =25MW 计算， cosφ =    3m a x / 3 c o s 2 5 1 0 / 3 1 0 0 . 8 5 1 6 9 8 . 0 9eI P U A        m a x 1 . 0 5 1 . 0 5 1 6 9 8 . 0 9 1 7 8 2 . 9 9geI I A    查《电力工程电气设计手册》第 337 页表，按最高允许温度为 +70℃，当地环境温度最高为 +30℃，修正系数 k= 所以导线的最大载流量  m a x / 1 7 8 2 . 9 9 / 0 . 9 4 1 8 9 7ggI I k A   查《电力工程电气设计手册》第 333 页表，得矩形导体 100 10 两条横放（长期允许载 流量 1946A） 出线： 10kV 出线按主变额定容量选择 (按经济电流密度选择 )为 LMY100 10 型。  6 3 0 0 0 / (1 2 1 0 3 ) 3 0 3 . 1 2gIA    架空线路： 由于 t=6000，查软导线经济电流密度表，得 j=（ 2/Amm ） 所以  2/ 3 0 3 . 1 2 / 0 . 9 5 3 1 9jgS I j m m   查表得 LGJ300 型导线 (长期允许最大载流量 770A) 因为按经济电流密度选择的导线载面，应尽量接近经济计算载 面 jS ，当无合适规格导体时，允许小于 jS。 电力电缆的选择 要求：电缆截面应满足持续允许电流、短路热稳定、允许电压降等要求，当最大负荷利用小时 Tm5000h 且长度超过 20m 时，还应按经济电流密度选取。 （ 1）按持续允许电流选择 计算公式 敷设在空气中和土壤中的电缆允许载流量按下式计算： yx gkI I gI ：计算工作电流 yxI ：电缆在标准敷设条件下的额定载流量 k ：不同敷设条件下综合校正系数，对于土壤中单根敷设的电缆 3k kk 查《电力工程电气设计手册》第 1001 页表， 50℃时   3  ∴    / 3 0 3 . 1 2 / 0 . 8 9 5 1 . 0 9 3 1 1y x gI I k A    查《电力工 程电气设计手册》第 934 页表 ,选用 YJV3 185 电力电缆 (额定载流量 281 = (A) （ 2）按持续经济电流密度选择 公式 : /gS I j gI ：计算工作电流 j ：经济电流密度 （ 2/Amm ） 查《电力工程电气设计手册》第 942 页表   23 0 3 .1 2 / 0 .9 3 3 2 6S m m截面积太大 ,故其工作电流按最大负荷计算      2 5 / 1 0 3 1 2 0 . 1 2 1 2 0gI k A A      21 2 0 / 0 .9 3 1 2 9S m m 故仍选用 YJV3 185 电力电缆。 导线的校验 短路热稳定校验 裸导线热稳定校验公式为  m in / d z fS S I C t k    其中： minS — 根据热稳定决定的导体最小允许载面（ 2mm ） C — 热稳定系数，查表得 C =87 dzt — 短路电流等值时间 fk — 集肤效应系数。 软导线取 1，矩形母线取 (双层 ) 60kV 侧：    22m i n 5 9 8 0 / 8 7 4 . 4 5 1 4 5 3 0 0S m m m m    10kV 侧：      22m i n 3 2 9 0 0 / 8 7 4 . 2 / 7 9 7 . 7 2 8 0 8S Q k m m m m      故热稳定校验合格。 电力电缆的校验 热稳定校验： 由 于电缆芯线一般系多股胶线构成，截面在 400 2mm 以下时， kS≈ 1，满足电缆热。