唐山松下电器公司办公楼毕业设计说明书(编辑修改稿)

唐山松下电器公司办公楼毕业设计说明书(编辑修改稿)内容摘要：

儿墙 :250 厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块 KN/m2 普通外墙： 370厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块 KN/m2 内墙 : 240 厚蒸压粉煤灰加气混凝土 砌块 (双面抹灰 ) KN/m2 玻璃幕墙 : KN/m2 塑钢门窗 : KN/m2 第三章结构设计部分 5 初选构件尺寸 : 采用中走廊双开间柱网，根据使用要求，梁格、柱网尺寸见图。 构件截面尺寸 : 梁、板、柱混凝土均采用 C30 （ 1）梁截面设计 : 纵向框架梁 : L=6000mm， h=(1/10～ 1/15)L=600～ 400mm， 取 h=600mm L=7800mm， h=(1/10～ 1/15)L=780～ 520mm， 取 h=600mm L=7200mm， h=(1/10～ 1/15)L=720～ 480mm， 取 h=600mm L=4500mm， h=(1/10～ 1/15)L=450～ 300mm， 取 h=600mm 横向框架梁 : L=6600mm， h=(1/10～ 1/15)L=660～ 440mm， 取 h=500mm L=3600mm， h=(1/10～ 1/15)L=360～ 240mm， 取 h=400mm 图 梁宽均取 b=300mm 次梁 : L=6600mm， h=(1/12～ 1/18)L=550～ ，取 h=400mm， b=250mm 板 : L=3000mm， h≥ (1/45)L=， 取 h=120mm （ 2）柱截面设计 : 根据建筑物高度、结构类型及设防烈度，确定该框架的抗震等级为二级。 查得柱轴压比限值 Uc ==N/(bhfc) 粗估柱轴 力 : 按框架 14 KN/M2，共五层， N=14 5（ +） 3 =， 河北联合大学轻工学院 6 fc=初步选底层截面为 500mm 500mm，其它层柱截面为 500mm 500mm 底层柱高为： h=++= 其中底层层高 ，室内外高差 ，基础顶面至室外地面高度。 其它层柱高等于层高。 由此得框架计算简 图 图 框架计算简图 （ 1）屋面恒荷载 顶层屋面做法： 100 挤塑聚乙烯塑料板 KN/m2 SBS 改性沥青防水卷材 KN/m2 20 厚 1:3水泥砂浆掺聚丙烯 20 = KN/m2 1:8 水泥膨胀珍珠岩找 2%坡 14 = KN/m2 120mm 混凝土现浇板 : 25 = KN/m2 40 厚细石混凝土 17 = KN/m2 合计 : gk= KN/m2 第三章结构设计部分 7 边跨（ AB， CD跨）框架梁自重 25= KN/m 梁侧粉刷 2（ ） 17= KN/m 计： KN/m 中跨（ BC)跨框架梁自重 25=3 KN/m 梁侧粉刷 2（ ） 17= KN/m 计： KN/m 因此作用在顶层框架梁上的线荷载为： g3AB1=g3CD1=； g3AB2=g3CD2= 6=g3BC1= 6= g3AB=g3CD=g3AB1+g3AB2= += g3BC=g3BC1+g3BC2=+= （ 2） 2 层楼面均布恒荷载 : 楼面做法 : 大理石楼地面 : KN/m2 120mm 厚现浇混凝土板 : 25 = KN/m2 10mm 厚板底抹灰 : 17 = KN/m2 合计 ： gk = KN/m2 边跨（ AB， CD跨）框架梁自重及梁侧粉刷 边跨填充墙自重 （ ) 14=墙面粉刷 （ ) 2 17=中跨（ BC)跨框架梁自重及梁侧粉刷 KN/m 因此作用在中间层框架梁上的线荷载为： g2AB=g2CD=++=g2BC=屋面均布活载 :不人屋面取 KN/m2 雪荷载 楼面均布活载： 河北联合大学轻工学院 8 图 框架计算简图及质点重力荷载值 荷载分层汇总 : 顶层重力荷载代表值包括，屋面恒载， 50%屋面雪荷载，纵、横梁自重，半层柱自重，半层墙自重。 其它层重力荷载代表值包括，楼面恒载， 50%楼面均布活载，纵、横梁自重，楼面上、下各半层柱自重，及纵、横墙自重。 第一层 : 楼板恒载 : KN 楼板活载 : KN 纵横墙 : KN 梁重 : KN 柱子 : KN 门窗 : KN 第二层 : 楼板恒载 : KN 楼板活载 : KN 纵横梁： KN 纵横墙： KN 柱子 : KN 门窗： KN 第三层 : 楼板恒载 : KN 楼板活载 : KN 纵横梁： KN 纵横墙： KN 柱子 : KN 门窗： 第四层 : 楼板恒载 : KN 楼板活载 : KN 纵横梁： KN 纵横墙： 柱子 : KN 门窗： KN 第五层： 楼板恒载 : KN 楼板活载 : KN 纵横梁： KN 纵横墙： 第三章结构设计部分 9 柱子 : KN 门窗： KN 屋面恒载： 3587 KN 屋面活载： KN 女儿墙： KN 将前述分项荷载相加，得集中于各层楼面的重力代表值如下图 2： G5= KN G4= KN G3= KN G2= KN G1= KN 总重 G= G1 +G2 +G3 = 水平荷载下内力计算 梁柱线刚度计算 混凝土强度等级 C30， Ec = 107。 在框架结构中，现浇楼面或预制楼板，但有现浇层的楼面，可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效高度 ，减少框架侧移。 为考虑这一有 利作用，在计算梁的截面惯性距时，对现浇楼面的边框架梁取I=(I0为梁的截面惯性距 )；对中框架梁取 I= 表 31 横梁线刚度计算表 类别 层次 Ec （ N/mm2） b h （ mm2） I0 （ mm4） l （ mm） EcI0/l（ Nmm ） （ Nmm ） 2EcI0/l（ Nmm ） 边横梁 15 104 300 500 109 6600 1010 1010 1010 走道梁 15 104 300 400 109 3600 1010 1010 1010 表 32 框架柱的线横向刚度 层次 hc（ mm） Ec（ N/mm2） b h （ mm mm） Ic （ mm4） EcIc/hc （ Nmm ） 1 4730 104 500 500 1010 1010 25 3600 104 500 500 1010 1010 表 33 中框架柱侧移刚度 D 值（ N/mm） 层次 边柱 (8根 ) 中柱 (24 根 ) ∑ D K α c Di1 K α c Di2 25 33214 43491 654748 1 40115 45889 711128 河北联合大学轻工学院 10 表 34 边框架柱侧移刚度 D 值（ N/mm） 层次 边柱（ 8根） 中柱（ 24根） ∑ D K α c Di1 K α c Di2 25 18500 23260 353120 1 31267 34267 536272 将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度∑D，见下表。 由此可知，横向框架梁的层间侧移刚度为： 表 35横向框架梁的层间侧移刚度 层次 1 2 3 4 5 ∑ Di（ N/mm） 1247400 1007868 1007868 1007868 1007868 ∑ D1/∑ D2=1247400/1007868，故该框架为规则框架。 按顶点位移法计算框架的自震周期。  TijiiuTDV01 /u （ ） 横向框架顶点位移的计算过程见表。 表 36 横向框架顶点位移 层次 Gi(KN) VGi (KN) ∑ Di(KN) Δ ui(mm) ui（ mm） 5 1007868 4 1007868 3 1007868 2 1007868 1 1247400 9 7 4 T 水平地震作用及楼层地震剪力的计算： 第三章结构设计部分 11 本结构高度不超过 40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主， 故可用 底部剪力法 计算水平地震作用，即： 结构等效总重力荷载代表值 Geq Geq=∑ Gi= =（ KN） 计算水平地震影响系数а 1 查表得设防烈度为 8度的а max= а 1=（ Tg/T1） max=（ ） = 结构总的水平地震作用标准值 FEk FEk=а 1Geq = =（ KN） 因 = =T1=，所以不考虑顶部附加水平地震作用。 各 质点横向水平地震作用按下式计算： Fi=GiHiFEk/（∑ GkHk） （ ） 地震作用下各楼层水平地震层间剪力 Vi为 Vi=∑ Fk（ i=1， 2， … n） （ ） 计算过程如下表 表 37各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表 层次 Hi（ m） Gi（ KN） GiHi（ KNm ） GiHi/∑ GjHj Fi（ KN） Vi（ KN） 5 4 3 2 1 各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分 布见下图： 河北联合大学轻工学院 12 图 各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布图 多遇水平地震作用下的位移验算： 水平地震作用下框架结构的层间位移（△ u） i 和顶点位移 u i 分别按下列公式计算： （△ u） i = Vi/∑ D ij （ ） u i=∑（△ u） k （ ） 各层的层间弹性位移角θ e=（△ u） i/hi，根据《抗震规范》，考虑砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值 [θ e]1/550。 计算过程如下表。