年产量为60万吨的煤矿矿井设计(编辑修改稿)

年产量为60万吨的煤矿矿井设计(编辑修改稿)内容摘要：

年产量为 60 万吨的煤矿矿井设计 9 10)25 20 0( 87 60 00)(  gHmmm Q cpz P 断力之和所选钢丝绳所有钢丝破PQ 即所选 钢丝绳满足要求。 七、选择提升机和天轮 2 0 01 2 0 0 378080   D dD 径钢丝绳中最粗的钢丝直钢丝绳直径滚筒直径dD 10)( )(m a x   gHmmmF pj z 10)( )(m a x   gHmmF pc 动比 根据上面计算的 smvm /39。  ，在提升机规格表中选用与其相近的标准速度 smvm /39。 39。  ，则即随之确定减速器的传动比 i。 D、 maxjF 、 maxcF 选择提升机 查提升机规格表选用： 30/32 JK 提升机： D=，变为质量 kgmj 17500 ， B= ， 减 速 器 许 用 最 大 转 矩  mNM .180000m a x  ,  NFj 130000m ax  ,  NFc 80000m ax  , 两滚筒中心距为 1628mm。 5..验算滚筒宽度 首先考虑作单层缠绕 ))(330(39。   dDHB ) 3 )( 302 4 5(  又以上计算知单层缠绕不下，需考虑采用双层缠绕  D=2960mm D=2880mm NFj a x  ax cF 30i kgmj 17500 BmB  39。 BmB  年产量为 60 万吨的煤矿矿井设计 10        dDk DHB P 3430双  0 0 3 0 3 4 5    式中  2242 1  ddkDDP   22  缠绕层数。 径多层缠绕时平均缠绕直  ,2kD P 因该提升机用于专门提煤，故采用双层缠绕符合安全规程要求。 2 0 01 2 0 0 378080   ttD dD 天轮直径tD 根据计算的天轮直径，查天轮规则表选用天轮 203000TSG ,其中mDt  ；变为质量 kgmt 781。 八、计算提升机与井筒的相对位置 tgj RHHHHrx   天轮半径过卷高度容器全高trRHHg sL DHL js  in    222   tsOjX DLCHL mDP  D=2960mm D=2880mm kgmt 781 mmH j  mLs 30 mLX  年产量为 60 万吨的煤矿矿井设计 11   22   高度差滚筒中心与井口水平的0c 、外偏角计算 因为是双层缠绕，故钢丝绳按缠绕满滚筒考虑 外偏角 XLaSB2a r c ta n1 2 r c t a n  式中两滚筒之间的间隙两天轮的间距滚筒的宽度aSB 滚筒宽度，即两滚筒中心距 a a 内偏角 XLa2Sarctan2 1 2 r c ta n  5 验算提升机滚筒的下出绳角 Xttsoj L DDRL CH 2a r c s ina r c t a n 下 302 33a r c s 138a r c t a n  滚筒下出绳角满足要求。  ma 。 。 下  年产量为 60 万吨的煤矿矿井设计 12 九、初选提升电动机 39。 39。 39。    jmk m gvN 减速器传动效率因数提升系统运转时的各种提升机的标准速度一次提升载货质量矿井提升阻力系数j39。 39。 mvmk 39。 39。   D ivn m 减速器的传动比i 根据 N、 n及矿井电压等级 6kv，查电动机规格表选用 JRQ1588三相绕线型异步电动机。  。 额定电压为 kv6,2 , i n,/585,.3400,310 2   dede rnmNGDkwN 、提升机的实际最大提升速度 3060   iDnv em  kwN 30239。  min/ rn  smvm / 年产量为 60 万吨的煤矿矿井设计 13 电动机的。