基坑毕业设计计算书(编辑修改稿)

基坑毕业设计计算书(编辑修改稿)内容摘要：

a , Φ = 7 176。 , 饱和重度 γ sat = 1 8 . 5 k N / m 3 .红粘土，厚度h 1 = 3 m ，天然重度 γ = 1 7 . 8 k N / m 3 ,c = 1 6 . 0 k P a , Φ = 1 0 176。 , 饱和重度 γ sat = 2 0 k N / m 3 .淤泥质土，厚度h 1 = 4 m ，天然重度 γ = 1 7 . 8 k N / m 3 ,c = 8 . 0 k P a , Φ = 6 176。 , 饱和重度 γ sat = 2 0 k N / m 3 .基岩，厚度未钻穿，天然重度 γ = 2 7 k N / m 3 ,c = 2 0 0 . 0 k P a , Φ = 2 7 176。 , 饱和重度 γ sat = 2 7 k N / m 3 .q = 2 0 k P a q = 2 0 k P a图六 基坑西侧超载图 从上图超载情况可以看出，其土压力分布情况与北侧土压力分布情况相同。 14 ： 超载宽度为 20m，影响深度为 1050m。 杂填土，厚度h 1 =3m，天然重度 γ =16kN/m3,c=, Φ =7176。 ,饱和重度 γ sat =红粘土，厚度h 1 =3m，天然重度 γ =,c=, Φ =10176。 ,饱和重度 γ sat =20kN/m3.淤泥质土，厚度h 1 =4m，天然重度 γ =,c=, Φ =6176。 ,饱和重度 γ sat =20kN/m3.基岩，厚度未钻穿，天然重度 γ =27kN/m3,c=, Φ =27176。 ,饱和重度 γ sat =27kN/m3.q=20kPa q=90kPa图七 基坑东侧超载图 从上图的超载情况中可以看出，其主动土压力分布情况在 10m 以内应与北侧、西侧土压力分布情况相同。 只有在 12m 以上，其超载情况与西、北侧不同。 三、 基坑南侧土压力计算 基坑南侧超载分布如下： 超载宽度为 20m，影响深度为 1050m。 杂填土，厚度h 1 =3 m， 天然重度 γ = 16 k N / m 3 ,c= 1 0. 0 kP a , Φ = 7176。 , 饱和重度 γ sat =1 8. 5k N/ m3 .红粘土，厚度h 1 =3 m， 天然重度 γ = 17 .8 k N / m 3 ,c= 16 .0 kP a, Φ = 10 176。 , 饱和重度 γ sat =2 0k N/ m3 .淤泥质土，厚度h 1 =4 m， 天然重度 γ = 17 .8 k N / m 3 ,c= 8 .0 k Pa , Φ =6176。 ,饱和重度 γ sat =2 0k N/ m3 .基岩，厚度未钻穿，天然重度 γ = 27 k N / m 3 ,c= 2 00 . 0k P a, Φ =2 7 176。 , 饱和重度 γ sat =2 7k N/ m3 .q= 20 kP a q=100 k P a图八 基坑南侧超载图 15 如上图所示超载，其在 8m 处开始影响土压力分布，其转化为标准值时，2 kpa 。 故在 8m 处土压力的大小为： 3 3 32ak ak a aP k c k   故： (1 2 3 7 5 . 5 6 ) 0 . 8 1 2 8 0 . 8 1akP       = 在 E 点处的主动土压力： 3 3 32ak ak a aP k c k   故： (1 5 0 7 5 . 5 6 ) 0 . 8 1 2 8 0 . 8 1akP       = 故在南侧土压力分布如下图所示： 300030004000100002200800165,15 图九 南侧土压力分布图 注：将荷载转化为标准值时，根据建筑基坑支护规范，将离基坑一段距离的超载看作均布条形荷载，取跨散角 =45  ， 其东侧计算如下： 16 杂填土，厚度h 1 =3m， 天然重度 γ =16kN/m3,c=, Φ =7176。 ,饱 和重度 γ sat =红粘土，厚度h 1 =3m， 天然重度 γ =,c=, Φ =10176。 ,饱 和重度 γ sat =20kN/m3.淤泥质土，厚度h 1 =4m， 天然重度 γ =,c=, Φ =6176。 ,饱 和重度 γ sat =20kN/m3.基岩，厚度未钻穿，天然重度 γ =27kN/m3,c=, Φ =27176。 ,饱 和重度 γ sat =27kN/m3.q=20kPa地下水面q=90kPa45176。 45176。 q=ABCED202004400012020 土压力超载图 根据以上超载情况，对于有效作用于基坑的超载： 0 9 0 2 0 4 0 .9 12 2 1 2 2 0pbq ab      同理可得，西北两侧的超载为 10kpa,南侧为。 17 第二节 排桩设计 将排桩直径取为 800mm,排桩间距为 ,混凝土采用 C30 混凝土，纵筋采用 HRB335 钢筋，箍筋采用 HPB235 钢筋。 一、 计算西北两侧排桩 在 10m 处， E 点处于第四层土时，主动土压力： 4 4 42ak ak a aP k c k   故： 2 2 0 0 .3 8 2 2 0 0 0 .3 8akP      = 在 10m 以下 x m 时主动土压力：  1 9 0 2 7 3 0 0 . 3 8 2 2 0 0 0 . 3 8akPx       = 当 0akP 时 ， 16xm 从以上计算可以得出，当嵌入第四层土 16m 以下时，主动土压力取为零。 当嵌入深度大于 16m 时，基岩层才给于排桩主动土压力。 用等值里梁法计算其内力： 设弯矩为零点距离基坑底面 y m 处： 根据基坑工程 刘宗仁主编 计算被动土压力 其中： 22 7 , 1 83pp       故被动土压力： 24c o s 2 7c o s 1 8 s i n ( 2 7 1 8 ) s i n 2 7pk         假设 y，侧有下式： 4 4 4 4 120 2ppc k y y k y P y         其中： P 表示 10m 以上的主动土压力合力，其值为： P=。 将上面算得的值代入上式，解得 y 为负值，则取 y 为零。 基坑底面为弯矩零点位置，则基坑底面以上的排桩相当于连续梁，其在深度 3m 和 6m 处加两道内撑，将内撑简化为铰支座。 18 则其计算简图如下： A C D EB 等值梁计算简图 计算固端弯矩： 将 AC 端看作悬臂端，其弯矩如下： 1 1 1 1[ 2 5 . 9 2 . 0 3 ( 2 . 0 3 0 . 8 ) 2 5 . 9 0 . 8 0 . 4 ( 3 6 . 9 4 2 5 . 9 )0 . 8 0 . 82 3 2 3CAM                = ( 3 8 .8 2 8 .2 8 8 1 .1 7 )   = 8kN m 梁 CD 段计算简图如下 ： CD 212(15 8 )120FDC q q lM  其中： 1 kpa ， 2 kpa 2(15 22 .23 8 42 .95 ) 3120FDCM     = 3kN m 梁 DE 段计算简图如下： 19 E 则： 2212178 1 2 0FDEM q l q l   其中： 1 kN ， 2 kN 故： 2(15 90 .9 0 7 64 .8 ) 4120FDEM     = 2 4 2 .2 8kN m 在次计算过程中弯矩不平衡，故对其进行弯矩重新分派 其分配过程中的分配系数如下： 1CDu  ， 0CAu  ，  ，  经分派之后所得的弯矩为： = 4 8 .2 8CAM kN m， = 1 1 6 .0 3FDCM kN m = kN m， = 1 1 6 .0 3FDEM kN m 计算支座反力： AC 段中 C 点支座反力为： 对 A 点取力矩平衡， 故： / kN CD 段中 C、 D 两点的支座反力为： 对 D 点取力矩平衡， 故： // kN C 点支座反力： / / / 5 1 .0c c cR R R kN   对 C 点取力矩平衡， / kN DE 段中 D、 E 两点的支座反力为： 对 E 点取力矩平衡， // kN D 点支座反力： / / / 3 2 6 .1D D DR R R kN   20 对 D 点取力矩平衡， kN 反力核算： 支点反力： E D CR R R R  土压力合力： kN 经核算其支座反力正确。 ： 根据深基坑工程（刘宗仁主编） 其嵌入深度为： y+x 其中： a60, (k k )EpRyx r  已知： 3ak 4 . 7 6 , k 0 . 3 8 , 2 7 /p r k N m   计算得：  故修正后所得的嵌入深度： 0  取嵌入深度为。 ： 支护桩沿周边均匀配筋，则其应符合下列规定： 3 s i n s i n2 s i n3 tc y s sM f A r f A r      s in 21 ( ) 02c t y sf A f A      2t 式中： M— 桩的弯矩设计值（ KN m）； fc— 混凝土轴心抗压强度设计值（ KN/m2）； A— 支护桩截面面积（ m2）；； r— 支护桩的半径（ m）； α — 对应于受压区混凝土截面面积的圆心角（ rad）与 2π的比值； fy— 纵向钢筋的抗拉强度设计值（ KN/m2）； As— 全部纵向钢筋的截面面积（ m2）； γ s— 纵向钢筋重心所在圆周的半径（ m）； α t— 纵向受拉钢筋截面 面积与全部纵向钢筋截面面积的比值。 故初步取桩径为 800mm，排桩的中心距为。 纵向受力钢筋选用HRB335 级钢筋，纵向受力钢筋的保护层厚度取 50mm，混凝土为 C30。 21 C30 混凝土： fc=， HRB335 级钢筋设计强度 fy=300N/mm2， 每根桩所受到的弯矩： 1 .6 1 1 6 .0 3 1 8 5 .6 5kM kN   m 弯矩设计值： 0 1 . 0 1 . 2 5 1 8 5 . 6 5 2 3 2 . 0 6FkM M k N     m 支护桩截面面积：  计算时先假设钢筋根数为 8 根，钢筋直径为 22，则钢筋截面面积为： 23041sA mm。 将上面的数值代入： s in 21 ( ) 02c t y sf A f A     和 2t 计算得：  ，  可算得 : 3 s i n s i n2 s i n3 tc y s sf A r f A r      为 : 2 5 5 .2 2 3 2 .0 6kN m kN m   故所配纵向钢 筋根数为 8 根，钢筋直径为 22，则钢筋截面面积为： 23041sA mm。 箍筋配置： 箍筋采用 HPB235 级钢筋 每根桩所受到的剪力为： 1 .6 3 2 6 .1 5 2 1 .8kV kN   所受到的剪力设计值为： 0 1 . 1 1 . 2 5 5 2 1 . 8 6 5 2 . 2 5FkV V k N     验算截面尺寸： 圆形截面根据《建筑基坑支护技术规程》 JGJ1202020 所规定，应代为有效矩形计算，则截面宽度（ b）为 和截面有效高度（ h0）为。 则： 700 , 650b mm h mm 只配置箍筋，不采用弯起钢筋，保护层厚度取为 50mm,则 0 4hb  600 . 2 5 1 . 5 1 0 6 5 2 2 5 0ccV f b h    截面符合条件。 验算是否需要计算配置箍筋： 00 . 7 0 . 7 1 . 7 1 7 0 0 6 0 0 4 2 0 6 5 2 . 2 5tf b h k N k N      所以需计算配置箍筋。 计算配置箍筋： 000. 7 1. 8sv tyvA V f bhs f h 22 解得：  选用 8 的双肢箍，则箍筋间距：。