日处理2900立方米焦化厂氨氮废水处理系统毕业设计(编辑修改稿)

日处理2900立方米焦化厂氨氮废水处理系统毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

厌氧状态下，才能被聚磷菌释放出来，而回流污泥却将大量硝酸盐带回厌氧池，使得厌氧段硝酸盐浓度过高，反硝化菌会以有机物为碳源进行反硝化，待脱氮完全后才开始磷的厌氧释放，这就是得厌氧段释放的有效容积大为减少，使得除磷效果差。 反之，如果 好氧硝化作用不好，则随回流污泥进入厌氧段的硝酸盐减少，使磷能充分的厌氧释放，则除磷的效果好，但硝化不完全，脱氮效果不佳。 方案选择 焦化 废水的处理方法与工艺流程的选择需要进行详细的技术经济分析，确定最佳方案。 选择 焦化 废水处理工艺，不仅要考虑废水中有害物质的组成，而且要了解排出废 水水质、水量的瞬时变化情 况，这些对选择污水处理工艺、设备和日后的运行管理都很重要。 根据已 知资料可见出水水质的要求是比较严格的。 通过上述三种工艺的比较，以及综合考虑各种因素，最终确定选择 SBR 工艺。 通过以上的比较本设计的工艺流 5程 如下： 日处理 2900 立方米焦化厂氨氮废水处理系统 污泥浓缩池 污泥消化池 脱水间出水萃取塔气浮池隔油池调节池提升泵房格栅反应沉淀池 反应沉淀池 预反应区贮水池焦化废水处理工艺流程图进水 格栅 设计 概述 格栅是废水物理处理的第一个环节，在废水的前期处理过程中具有极其重要的意义。 格栅是由一组平行的金属栅条 或筛网制成 ，斜置 或垂直安装 在污水渠道 ， 泵房，集水井的井口处 或 污水处理厂的前端。 多 用以阻截 废水中较大的悬浮物和漂流物。 以便减少后续处理构筑物的处理负荷。 并使之正常运行。 其类型按间距可分为粗格栅、细格栅、中格栅，栅条形状有圆形、矩形、方形等，其中圆形栅条的水力阻力小、矩形栅条因其刚度好而常采用。 中格栅的间距为 50~10 mm， 适用 于垃圾较少的合 流 制或分流制系统的水泵前，以拦截中等大小的漂浮物，保护水泵不受损害。 符合本设计的设计要求，所以 本设计废水的处理工艺中 采用 设一道中格栅，计算图 示 如下： 日处理 2900 立方米焦化厂氨氮废水处理系统 图 格栅计算示意 6图 设计计算 设计参数 （ 1）设计流量： Q= 3/mh=2900 3/md＝ 3/ms 最大 设计流量 maxQ kQ ＝ 2900=4640 3/md= 3/mh= 3/ms 其中 k= 为总变化系数 （ 2） 栅前流速： V1 取值 为。 过栅流速 :V2 取值为 /ms， （ 3）栅前水深： h= （ 4）格栅安装角度：  =60○ （ 5）栅条宽度： s= ,栅条净间距 b= （ 6）每日栅渣量： 中 格栅 栅条净间距为 b= ，当格栅间隙 b 取值在 16～ 25 范围时 ，日处理 2900 立方米焦化厂氨氮废水处理系统 取  = 3m 渣 /103 3m 污水 设计计算 （ 1）确定格栅前水深 根据最优水力断面公式计算： 2max 2BvQ  式 （ 3－ 1） 式中 Qmax—— 最大设计流量 3/ms B—— 栅槽宽 度 m。 则 2 2 0 . 0 5 3 70 . 4 20 . 6QB v   3（ m ） 取 栅前水深为： 0 .4 2 0 .2 122Bh   （ m ） 所以，格栅前槽宽 ，栅前水深。 （ 2）栅条间隙数 m a x s i n 0 . 0 5 3 7 6 0 3 9 . 6 60 . 0 2 0 . 2 1 0 . 3Qn bhv     式（ 3－ 2） （ 3）栅槽的宽度 2 ( 1)B S n bn   式（ 3－ 3） = 0 .0 1 ( 4 0 1 ) 0 .0 2 1 9 0 .7 7     (m ) （ 4）进水渠道渐宽部分长度 给水渐宽 1  (m ) 111 10 . 7 7 0 . 4 2 0 . 3 42 t a n 2 t a n 2 0BBl    (m ) 式（ 3－ 4） 栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度 12  (m ) （ 5）通过格栅水头损失 220 sin2vh g 式（ 3－ 5） 日处理 2900 立方米焦化厂氨氮废水处理系统 10h h k 式中 1h —— 过栅水头损失， m ； 0h — 计算水头损失， m ； ｇ — 重力加速度， 2/ms， /g m s ； ｋ — 考虑由于污物的 堵塞，格栅阻力增大的系数，一般取 2～ 3；本设计去 k＝ 3 — 阻力系数，其值与栅条断面的形状有关，43()sb，当为矩形断面时 。 2204 2234 23sin2( ) sin20. 01 0. 82. 42 ( ) sin 600. 02 2 9. 810. 02 ( )vhgvsbgm 10 0 .0 2 7 3 0 .0 8h h k m     （ 6）栅槽总高度 栅前总高度： 12 0. 21 0. 3 0. 3 0. 51 ( )H h h m      2h 为栅前渠道超高，一般取 栅后总高度： 12 0 . 2 1 0 . 0 8 0 . 3 0 . 3 0 . 5 9 ( )H h h h m       ；设计取 H= （ 7）栅槽总长度 112 HL l l tg      11 12BBl tg 21/2ll 日处理 2900 立方米焦化厂氨氮废水处理系统 12H h h ） 式中 L— 栅槽总长度， m； H1— 栅前槽高， m； 1l — 进水渠道渐宽部分长， m； B1— 进水渠道渐度， m； 1 1 — 进水渠展开角，一般用 20○； 2l — 栅槽与出水渠连接渠的渐缩长度， m。 则 112 HL l l tg     = ( )60 mtg     （ 8）每日栅渣量 W= 3m a x86400 8 6 4 0 0 0 . 0 5 3 7 0 . 1 0 . 4 6 0 . 2 /1 0 0 0 1 0 0 0Q md    式（ 3－ 6） 所以宜采用机械清渣。 调节池 设计 概述 调节水质和水量的构筑物 统 称为调节池。 从工业企业排出的废水 ，其水量和水质都是随时间而变化的。 为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行就， 需 对废水的水量和水质进行调节。 调节池的目的是尽量减少或控制废水中各项指标的波动，以 提供后期处理过程的最佳 条件。 调节水池的尺寸和形式随着废水的数量以及废水流动的变化而改 7变。 水池的尺寸应足够大以完全吸收生产车间工作进度变化时引起的废 物量的波动。 调节池属于非必须构筑物。 日处理 2900 立方米焦化厂氨氮废水处理系统 设计 计算 设计 参数 （ 1）设计流量： Q= 3/mh=2900 3/md＝ 3/ms （ 2）水力停留时间： T＝ 8 小时 容积计算 （ 1）调节池容积的计算 QTW 式（ 4－ 1） 式中： Q—— 处理污水的平均流量，本设计取 /mh。 T—— 污水在调节池的停留时间 ，本设计取 8 小时。 1 2 0 . 8W Q T        （ 3m ） （ 2）有效水深 h 的计算： h 本设计取 ，超高取。 W 9 6 6 .4 2 4 1 .64F h  （2m ） （ 3） 池长与池宽的计算： 取 BL 3 ，则 23 24 1. 6 , 9. 0 , 3B B m L m        取 （ 4）搅拌方式 采用机械搅拌，选用的搅拌机为 JBT 型推进式。 搅拌机： JBT 型搅拌机使用于中大型污水处理厂或给水厂投加絮凝剂或助凝剂的溶解，和稀释搅拌。 罐体内部附玻璃钢。 调节池一般设于地下，采用钢筋混凝土结构。 并应考虑防渗漏和防腐蚀的措施。 表 JBT 搅拌机 日处理 2900 立方米焦化厂氨氮废水处理系统 参数 型号 浆直径 d(mm) 罐直径 D(mm) 转速 (r/min) 功率 (kw) JBT1500— 2500 700— 1000 1500— 2500 50— 140 — 斜板隔油池 设计 概述 隔油池主要有 普通平流隔油池和斜板隔油池。 这两种隔油池是目前应用比较广泛的。 普通平流隔油池 与沉淀池相似，废水从池的一端进入，从另一端流出，由于池内水平流速很小，进水中的轻油滴在浮力作用下上浮，并且聚集在池的表面，通过设在池面的集油管和刮油机收集浮油，浮油一般可以回用。 相对密度大于 1 的油粒随悬浮无下沉。 水平隔油池构造简单，工作稳定性好，但池容积较大，占 地面积也大。 为了提高单位池容积的处理能力，隔油池也有采用斜板形 8式。 斜板采用异向流形式，废水自上而下流如斜板组，油粒沿斜板上浮。 实践表明，斜板隔油池所需停留时间仅为平流隔油池的 1/2~1/4，约 30 分 钟。 斜板材料耐腐蚀，油水分离效率高，停留时间短，占地面积小 [４～８ ]。 所以 在本设计中选用斜板隔油池。 设计计算 隔油池总容积的计算： W Qt 式（ 5－ 1） 式中： W— 隔油池总容积 ， m3 Q— 废水设计流量为 t— 废水在隔油池内的设计停留时间 ，一般采用 隔油池的过水断面积的计算： 日处理 2900 立方米焦化厂氨氮废水处理系统 V 式（ 5－ 2） 式中： Ac— 隔油池的过水断面面积： m2 v— 废水在隔油池中的水平速度 mm/h 一般取 v=15  但不宜大于（一般取 2— 5mm/s）本设计中取 V=3mm/s 21 9 3 .3 1 7 .93 .6cAm 隔油池每个格间的有效水深和池宽比 h/b 一般取 ~ 有效水深一般为 ~。 本设计中取 b=,h=，按规定，隔油池的格间数不得 少于 2，此处设格间数为 2。 3. 隔油池的长度 L 的计算： vt 式（ 5－ 3） 3 .6 3 .6L vt       m 式中： L— 隔油池的长度： m v— 废水在隔油池中的水平流速 m/h，取 2mm/s 隔油池每个格间长宽比 L/b 不宜小于 4 L   ， 符合。 隔油池的建筑高度 H： 11 2 . 0 0 . 4 2 . 4H h h m     式中： 1h — 池水面以上的池壁超高 m 一般不小于 ， 本设计 1h 取 隔油池的污泥量的计 9算 ： m a x 0 10Q 2 4 ( )1 0 0(1 0 0 )CCVtp   式（ 5－ 4） 式中： V— 污泥体积 日处理 2900 立方米焦化厂氨氮废水处理系统 maxQ — 最大设计流量 1C — 进水 SS 浓度 2C — 出水 SS 浓度  — 污泥浓度 1000kg/m3 p — 污泥含水率 96% T— 两次排泥的时间间隔 本设计取 T=24h 1301000Vm              设每个间隔有一个泥斗 ， 每个泥斗的容积为 5 1 2 3 4 50 . 3 3 . 1 2 5 0 . 3 0 . 2 4 1 . 1 5 . 0 7h H。