航空发动机组车间噪声设计说明(编辑修改稿)

航空发动机组车间噪声设计说明(编辑修改稿)内容摘要：

操作室为：单层隔声门。 (1) 单层隔声门的隔声量： TL1 = 44 dB (2) 声闸双重隔声门的隔声量： 计算公式： 151 ＝  本公式适用于内空腔超过 400 mm 以上双层结构隔声量的计算， 是某公司的实际经验数据。 12 ＝ 根据上式计算的原理，计算出其他频率下的隔声量见下表，并附有 施工后 M5声闸双重隔声门图片 ： 表 8 声闸双重隔声门的隔声量 物理量 倍频程中心频率 /Hz 平均隔声量 /dB 125 250 500 1000 2020 4000 隔声量 TL/dB 57 51 66 69 75 图 6 M5声闸双重隔声门（同边开） 这样也可以的 11 图 7 M2声闸双重隔声门（对边开） 隔声窗 隔声窗基础知识 特性 隔声窗是操作室观察试车间运行情况的窗户。 单层 8 mm 厚防弹玻璃的隔声量参考资料 ［１］ 中单层 6 mm 厚普通玻璃的平均隔声量。 表 9 8mm厚防弹玻璃特性 结构名称 倍频程中心频率 /Hz 平均隔声量 /dB 隔声指数 125 250 500 1000 2020 4000 单层 6 mm厚玻璃 固定窗，橡皮条封边 隔声量TL/dB 20 22 26 30 28 22 26 隔声量 隔声窗 C1 的安装结构： 3 8 mm 厚防弹玻璃＋（≥ 400 mm 空腔）＋ 3 8 mm 厚防弹玻璃，在此种结构下，隔声窗在各频率下的隔声量大大增加，计算如下： (1) 单层 8 mm厚防弹玻璃的隔声量： TL3 = 26 dB (2) 三层紧贴 8 mm防弹玻璃的隔声量： 这样也可以的 12 1234 ＝ (3) 隔声窗 C1的隔声量： dB....＝T LTL 31535154355145  根据上式计算的原理，计算出其他 频率下的隔声量见下表： 表 10 隔声窗 C1的隔声量 物理量 倍频程中心频率 /Hz 平均隔声量 /dB 125 250 500 1000 2020 4000 C1 隔声量 TL5 /dB 隔声玻璃非平行安装 防驻波（共振）现象而使隔声量降低，朝噪声源的玻璃倾斜安装。 玻璃倾斜的角度越小共振的频率就越宽，即不易发生共振现象。 故安装原则有三： (1) 使声波不产生第二次反射，决定了玻璃 的倾斜方式； (2) 在窗台厚度允许下，角度尽量的倾斜； (3) 玻璃上（或下）边缘之间的间距不得小于 m。 1) 一般情况下倾斜玻璃的角度在 7~15 度左右，本设计为 15度的倾角。 2) 双层隔声结构的隔声量可以用与两层墙面密度之和相等的单层隔声量，再加上一个空气层附加隔声量来表示。 空气层的附加隔声量与空气层的厚度有关，如下图双层结构的隔声原理都是一样所示： 图 8 双层间空气结构的附加隔声量 这样也可以的 13 实线：双层结构完全分开的情况； 虚线：双层墙中间有小量刚性连接（ “ 声桥 ” ）的情况。 密封安装 用隔声毡将玻璃的边缘包扎安装，隔声毡的作用是阻尼材料防结构传声，消除声桥。 防潮 安装原则： (1) 选在天气较为干燥的时季或制造干燥的空间条件； (2) 安装前保证玻璃的洁净； (3) 隔声窗内放入干燥剂。 隔声窗内的吸声结构 按理论计算观察窗的治理效果还达不到规范，在窗内墙衬贴穿孔吸声板弥补隔声窗的隔声量不足，增加隔声窗隔声量。 竣工后隔声窗 图 9 隔声窗 C1 组合墙的隔声量 组合墙基础知识 组合墙即带有门或窗的隔墙。 由于普通门窗的隔声效果比一般墙体差，故组合墙的总隔声量常要低于墙体。 这样也可以的 14 要提高组合墙的隔声量，有效的办法是提高隔声较差的部件的隔声量。 平均隔声量： iΣS ΣS＝TL 1010lg10  式中： iS —— 第 i 个构件的面积， 2m ； iTL —— 第 i个构件的隔声量， dB ； 组合墙隔声量 dB145510781591017610910 86166lg10 55106610315310 .... .＝TL ....   表 11 试车间组合墙隔声量 构件 面积 /㎡ 倍频程中心频率 /Hz 平均 量 125 250 500 1000 2020 4000 墙体 48 51 55 63 70 68 59 隔声门 57 51 66 69 75 隔声窗 平均隔声量 TL /dB 吸声 吸声系数取值 (1) 试车间墙面用 25 mm 厚穿孔吸声板（穿孔率为 20％ 的不锈钢护面层，后空腔为50 mm,尺寸为： 1200 590 25 mm）各个频率下的吸声系 数见下表： 表 12 试车间墙面穿孔吸声板 中心频率 /Hz 125 250 500 1000 2020 4000 吸声系数α 这样也可以的 15 图 10 试车间墙面穿孔吸声板 (2) 操作室墙 面用 30 mm 厚的铝穿孔吸声板（穿孔率为 20％ 的圆孔铝合金护面层，后空腔为 100 mm）各个频率下的吸声系数见下表： 表 13 操作室墙面铝穿孔吸声板 中心频率 /Hz 125 250 500 1000 2020 4000 吸声系数α 图 11 操作室墙面铝穿孔吸声板 这样也可以的 16 (3) 操作室天花用 30 mm 厚的铝穿孔吸声板（穿孔率为 20％ 的方飘孔 铝合金护面层，后空腔为 200 mm）各个频率下的吸声系数见下表： 表 14 操作室天花铝穿孔吸声板 中心频率 /Hz 125 250 500 1000 2020 4000 吸声系数α 图 12 操作室天花铝穿孔吸声板 吸声降噪计算公式 (1) 吸声材料的实际吸声量： ii SA ＝ 式中： A—— 吸声量，㎡； iS —— 第 i 种吸声材料的表面积，㎡； i —— 第 i种材料的吸声系数。 (2) 房间平均吸声系数 总SA＝  式中： S总 －房间总表面积，㎡；  －房间的平均吸声系数。 这样也可以的 17 (3) 吸声降噪量： 12lg10 PΔL 式中： PL —— 吸声降噪量， dB； 1 —— 原房间的平均吸声系数； 2 —— 贴吸声结构后房间的平均吸声系数。 为了表示方便，用中心频率 12 250、 500、 1000、 20 4000 六个倍频程的吸声系数的平均值，称为平均吸声系数 。 以下为吸声降噪量的参数对比数据 : 表 15 室内吸声状况与相应 降噪量 2112 T/T/ 或 1 2 3 4 5 6 8 10 20 40 dB/Lp 0 3 5 6 7 8 9 10 13 16 平时吸声系数达到 以上很不容易，且成本太高，因此，用一般吸声处理法降低室内噪声不会超过 10～ 12 dB，有与本设计所选材料的吸声性能非常的好，对于本未处理过的车间，采取吸声降噪处理后，其平均降噪量达到 dB 是切实可行的。 一般墙面及天花板抹灰方间，各壁面和地面的平均吸声系数约为 ［１］。 由于一般壁面的吸声系数原本就很小，故本设计取各个频率下的吸声系数均为。 试车间吸声降噪量 (1) 试车间总吸声量： dB...SΣαA ii 5615614158990  (2) 试车间平均吸声系数： dB..SAα 总试车间 520300 56156  根据上式计算的原理，计算出其他频率下的吸声量、吸声系数见下表 （ 平均值为各频率下物理量的算术平均值 ）： 这样也可以的 18 表 16 试车间吸声计算 物理量 中心频率 /Hz 平均量 125 250 500 1000 2020 4000 吸声系数α 吸声量 A/m2 平均吸声系  (3) 试车间吸声降噪量 dB...ααΔL p 412030 520lg10lg1012  表 17 试车间吸声降噪量 物理量 中心频率 平均量 125 250 500 1000 2020 4000 治理前吸声系数α 治理后吸声系数α 吸声降噪量 pL /dB 操作室吸声降噪量 操作室的要求达到≤ 65 dB(A)的声压级。 对操作室 处理主要是为了弥补试车间的治理不足且主要是吸声降噪。 操作室不需要消声器；墙面和天花吸声结构：用 30 mm 厚的穿孔吸声板（穿孔率为 20％的铝护面层）为了保护工人，吸声效率在靠近声源的吸声效果最好；门为单层隔声门；墙体、窗与试车间共用。 (1) 操作室天花的吸声量：  ii天花 SΣαA (2) 操作室墙面吸声量：  ii墙 面 SΣαA 这样也可以的 19 (3) 操作室总吸声量： 2 9  ii SΣαA (4) 操作室的平均吸声系数：  总操 纵纵 SAα 根据上式计算的原理，计算出其他频率下的物理量见下表： 表 18 操作室吸声计算 位置 中心频率 /Hz 125 250 500 1000 2020 4000 天花吊顶 吸声系数α 吸声量 A 天花 /m2 墙面 吸声系数α 吸声量 A 墙面 /m2 总表面积 /m2 操作室各频率下吸声系数α (5) 吸声降噪量： dB...ααΔL p 769030 280lg10lg1012  表 19 操作室吸声降噪量 物理量 中心频率 /Hz 平均量 125 250 500 1000 2020 4000 治理前吸声系数α 治理后吸声系数α 吸声降噪量 pL /dB。