小型路面抛丸清理机设计毕业设计(编辑修改稿)

小型路面抛丸清理机设计毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

但电机的防震和保护是一个校准解决的问题。 本设计采用通过 V 带传动的方式。 如图所示。 图 41 抛丸器的结构示意图 D1叶轮外径 D2叶轮圆盘直径 D3进丸管 入 口直径 d1叶轮内经 d2定向套外径 d3分丸轮外径 d4进丸管下口内径 b叶片宽度 L进丸管位置直径 四、抛丸器主要参数的设计 [2] 抛丸器弹丸抛射速度 与抛丸轮的转速及叶轮直径有关，提高叶轮的角速度 W 或加大其外半径1R均可使抛丸速度提高，达到要求的指标，但叶轮的转速不宜过高，因为随着转速的提高，轴承等易生热，抛丸器振动加剧，会导致叶片的寿命急剧下降。 要求利用抛丸器对路面清理时，我们ＸＸ 届机械设计制造及自动化专业毕业设计（论文） 第 9 页 共 24 页 选择抛丸速度为 75m/s，一般叶轮的转速不超过 2800r/s，叶轮直径也不宜过大，一般多在 300500mm 的范围内。 抛丸器的结构对抛丸量的大小影响很大，国内对 600mm 机械进丸抛丸器实验研究表明，适当增大分丸轮的内径，采用大分丸轮和增大分丸轮出口尺寸，抛丸量均匀显著提高。 因为这样可以减小弹丸在分丸轮中的远动阻力，增大离心力，提高运动速度。 但分丸轮内径过大，其外径和定向套相应增大，会导致抛丸器功率增大，抛丸器功率增大，抛丸率 q 为单位功率的抛丸量，它是衡量抛丸器效率的高低、性能好坏的指标。 按所需清理路面抛丸量计算的总丸量计算，查 [2]公式（ 249)计算有：  wm gcwG .. （ 47） 式中，mG— 按清理路面计算的每小时清理工作的总丸量（ kg/h）； w— 按重量计算的最大功率（ kg/h）； g— 清理每千克抛丸所需弹丸量（ kg/kg）；可按 [2]（ 2430）取mg=12 c— 清理路面抛丸量系数，取 c=； — 考虑工件装卸和运输时间的工作时间利用系数，=，取=； 将数据带入公式有： hkgG m / 抛丸器平均抛丸量按材料 [2]公式（ 2414）计算有： NGmm 60 （ 48） 式中，mg— 抛丸器应有的平均抛丸量（ kg/min）； G— 清理路面总丸量（ kg/h），这里mG=； N— 抛丸器的数量，N=2；则有 :   min/ 我们暂定义其为机械进丸式抛丸器 Q305B1 型。 其抛丸量为 140kg/min，叶轮转速为2150r/min，叶轮直径为mm500，根据工作要求我们选弹丸初选速度smo /76。 五、抛丸器的丸速和丸径的核算 [2] 弹丸的末速 度不应低于 50m/s，否则抛出弹丸就不能通过公路表面进入丸砂净化装置的进料口中，因此要按下面的近似公式对弹丸的末速度进行核算，查 [2]公式（ 2415）计算有： dsev / 0  （ 49） 式中， v— 弹丸的末速度（ m/s)； 0— 弹丸的初速度（ m/s)，取sm/760 ； e— 自然对数的底， e=； s— 弹丸飞行距离（ m）； ＸＸＸＸ 路面抛丸清理机设计 第 10 页 共 24 页 d— 弹丸直径（ mm）；取mmd 1； 取21. mm sss按式查 [2]公式（ 2417）计算有： 2/2/ 1 DbBs m   （ 410） 式中 B 1，mDmmb , 则： ms m  将数据带入公式（ 410）得：   smv /1/   此速度已大于清理所需要的最低丸速 50m/s，因此不需要在进行能有效清理的最小丸速的核算。 抛丸器所需电动机功率可按下式进行近似计算，查 [2]公式（ 2419） 822 10...  cDnQN （ 411） 式中 , N— 抛丸器所速电动机功率（ kw）； Q— 抛丸量（ kg/min），取min/140 kgQ ； n— 抛丸器叶轮转速（ r/min），取min/2150rn， D— 抛丸器叶片旋转圆外径（ m），取mD ， c— 修正系数，取为 ，取c； 将数据代入公式（ 411）得： kwN 822   故选电机型号为 Y160M4，功率为 11kw，转速为 1460r/min。 整机循环量用以确定丸料循环系统中，每个输送设备的运输量。 可按下式计算，查 [2]公式（ 2420）计算有： iai im gnjG . 1 （ 412） 式中，mG— 抛丸器循环量（ t/h）； j— 清理类型系数，用于清理路面时， j=； ig用于抛丸量时第 i 种规格抛丸器的抛丸量（ kg/min），取ig=140； in 用于抛丸清理时第 i 种规格抛丸器 ，取2in a抛丸器的规格数量，取1a； 将数据带入公式（ 38）有： htG m /  考虑到供应系统的不均匀性，对抛丸器循环量加以修正，再查 [2]公式（ 1726）计算： k mp / （ 413） 式中 k供料不均匀系数， k=，取 k=； 将数据代入公式（ 413）有： htp / 取htQp /17 即确定循环系统中运输设备的运输量为 17t/h。 ＸＸ 届机械设计制造及自动化专业毕业设计（论文） 第 11 页 共 24 页 有上述所求的在抛丸器的技术参数列表如下： 表 43 抛丸器技术参数 抛丸器的型号 叶轮转速（ r/min） 电动机功率（ kw） 抛丸量（ kg/min） Q305B1 2150 11 140 弹丸抛射的速度（ m/s） 径向散射角度 轴向散射角度 定向套开口角度 76 60 8 55 六、抛丸机的叶轮的结构设计 [2] 抛丸器分丸轮的尺 寸和形状对抛丸量有直接的影响。 大口径分丸轮将具有较大的抛丸量。 分丸轮有三种类型。 我们选用圆锥形入口的分丸轮，由于入口处不能形成堵塞入口的弹丸环，可是抛丸量成倍增加。 研究调查表明，分丸轮窗口内框具有限制了弹丸的通过能力。 分丸轮内径是影响抛丸量的主要因素。 因此采取以下措施增加抛丸量：。 由于内径加大，分丸轮内壁的圆周速度也相应加大，弹丸随之旋转的离心力也相应增大。 据分析，弹丸进入分丸轮内腔并非直接进入窗口，而是被携带旋转一圈，乃至若干圈后靠离心惯力进入分丸轮窗口的。 轮叶片截面内侧设计为圆弧形，它相当于扩大了分丸轮内侧窗口面积，并且减少弹丸进入阻力。 实验证明，具有圆筒状进丸口的分丸轮，当出现堵塞时，弹丸被离心惯力压向轮壁，形成坚固的环形堆积。 这个附着在分丸轮进口内壁上的弹丸环，即使在堵塞消失后也依然存在，阻碍着弹丸顺利地进入分丸轮内腔，使抛丸量显著下降。 而这个弹丸环只有在停车后，速度降到很低时，才会突然瓦解。 圆锥形进丸口则可以避免这种不利情况。 根据设计分丸轮三维图如下所示： 图 43 抛丸器的分丸轮 七、抛丸器的带传动的设计 [3] ＸＸＸＸ 路面抛丸清理机设计 第 12 页 共 24 页 ：传动功率 P=11kw；小带轮转速min/21501 rn ； 大带轮转速为min/14602 rn 。 步 骤 计算项目 计算及参数选择 说明 计算结果 1 确定设计功率cp kwkwkPP Ac .  由表 1013 查得 工作情况系数Ak P— 传动功率（ kw） k— 工矿系数。 cp= 2 选择带型 由 1n=2150r/min 和cp=，由图102 查得带的型号为 B 型 1n— 小带轮转速 （ r/min） 选型为 B 型 3 计算传动比 i  nni 2— 大带轮转速 （ r/min） i= 4 小带轮基准直径 1d 查表 1020 选定取 1d=140mm。 为了提高 V 带轮的寿命，易选取较大的直径 1d=140mm 5 大带轮基准直径 2d mmddid ddd )()1(. 112   — 弹性滑动率， =；取= 2d按照表 1019，表 1020 选取标准值。 由表 1019取 2d=212mm 6 带速 smndv p / 21   此处取21 dp dd  一般 v 不得低于5m/s，为充分发挥v 带的传动能力，应使sm/20 smv / 7 初定轴 间距 据 （ dd1+dd2)≤a≤2(dd1+dd2)即 ≤a≤704mm 取 a=500mm 8 所需要基准长度       mmaddddaL ddddd 5 5 55 0 02 1 21 4 02 1 21 4 025 0 02422。