某单层钢结构厂房计算书毕业设计论文(编辑修改稿)

某单层钢结构厂房计算书毕业设计论文(编辑修改稿)内容摘要：

就可以通风要求。 屋面排水形式 是根据 屋顶坡度 而选择的 ，屋面承重结构的型式和屋面构造形式 起决定作用。 排水形式： 有组织排水 和无组织排水， 天沟，雨水斗，雨水管 等构件构成了有组织排水的主干。 天沟 的做法及形状与屋面 有 关，该屋面采用压型钢板，有较好的密实性不渗漏，故 天沟 可直接设在屋面上。 同时为了雨水在天沟内能容易的排出，应 做垫坡，其坡度 应在 % %之间 ，取 %，由于采用槽型天沟， 天沟沟壁顶面 应低于分水线 50mm ，以免积 水 渗漏。 根据 《房屋建筑学》（第一版）中表 196，确定 雨水管 直径100mm，最大集水面积 ： 504 平方米。 该厂房屋顶面积约为 20xx 平方米 ，则需要的雨水管数量为  ， 按 构造选取 10 根，对称布置 在南北立面 ， 具体做法与潍坊学院本科毕业设计（论文） 4 尺寸详见屋面排水示意图。 厂房立面设计 立面设计 同平面、剖面设计一样 是 建筑设计 重要组成 部分。 平面、剖面设计 突出 平面组合等方面，解决生产 与经济问题 ； 立面设计，则从外观形象上，反映平面、剖面。 厂房的 基本数据如： 跨度、长度和 柱距以及门 窗的位置及屋盖形式等，都在建筑设计中的平面、剖面设计中得以确定 ， 再由立面设计 ，确定 檐口标高，门窗洞口 标高及位置，室内外高差等； 可选的墙，墙体材料和建筑形式清晰，反映了其处理方法，以及基于现有 柱，门，窗，墙壁，装饰线条，雨篷等部分组成， 形 成 简洁大方 ，比例对称，色调纹理统一 的 效果。 详见立面图。 ．其他建筑构造 屋面采用有檩体系， 在刚架斜梁上设置 C 型冷弯薄壁型钢檩条， 屋面采用 彩钢夹芯板 铺设檩条之上。 其优点是施工方便，体重比大，此外表面有 色彩涂层，具有 防锈、耐腐蚀、美观 等功能。 考虑屋面排 水 ，屋面坡度取 10%。 由于厂房内 地面随时可能承受集中荷载或者动荷载如：重物材料、机械放置， 车辆行驶 等，故 地面采用 砼实铺。 铺设时， 将扰动的土夯实 后 再铺 3:7 灰土 并夯实， 1： 3 水泥砂浆找平，然后再铺设混凝土面层。 地面做法如下图 示。 图 厂房地面做法 屋面板采用彩钢夹芯板，屋面连接形式及构造见下图 示 ： 潍坊学院本科毕业设计（论文） 5 图 屋脊连接构造 潍坊学院本科毕业设计（论文） 6 第 2 章 吊车梁设计 设计资料 厂房柱距为 6 米，跨度 21 米，长度 96 米， 吊车梁采用 Q235 钢 梁 ，焊条为 E43 型 ，计算长度取 ，无制动，支撑于钢柱牛腿上，突缘式支座 ， 5 吨桥式起重吊车，吊车参数如下：软钩， A5 工作制，总重 12 吨，最大轮压 吨，小车重 吨，轨道选用铁路轨 TG38（轨高 134，底宽 114，重量 ）或 50 50 方钢，轮距及外轮廓几何尺寸如图 ， 所示： 图 轮距示意图 吊车荷载计算 吊车的竖向轮压标准值： kNyPP iik ,  式（ 21） 吊车横向水平荷载标准值 ： ① 吊车每个轮上的横向水平荷载标准值为： kNT 0 1i   式（ 22） 1Q ： 小车重量，无说明 时，软钩吊车可近似 按 下述情况确定： 当 Q ≤ 50t 时， 1Q = ； 当 Q ＞ 50t 时， 1Q =。 0n ： 吊车一侧轮数； ： 系数，对硬钩吊车，  = 对软钩吊车，当 Q ≤ 10t 时，  =； 当 15t≤ Q ≤ 50t 时，  =； 当 Q ＞ 75t 时，  =。 ② 每个轮上 的横向水平荷载 最大 标准值为： kNyTT ii ,k  式（ 23） 《建筑结构荷载规范》（ GB5000920xx） 规定： 当计算吊车梁及其连接的强度时，吊车竖向荷载应乘以动力系数。 对悬挂吊车 (包括电动葫芦 )及工作级别 A1～ A5 的软钩吊车，动力系数可取。 《建筑结构荷载规范》（ GB5000920xx） 规定： 基本组合的荷载分项系数，应按 下列规定采用： 永久荷载的分项系数： 1)当其效应对结构不利时 ，由 可变荷载效应控制的组合， 分 项系数 ； 永久荷载效应控制的组合， 分项系数 ； 2)当其效应对结构有利时的组合，应取。 可变荷载的分项系数： 潍坊学院本科毕业设计（论文） 7 通常 取 ； 对于 标准值大于 4kN/m2 的工业房屋楼面结构的活荷 取。 对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，荷载的分项系数应按有关的结构设计规范的规定采用。 吊车荷载动力系数α =，吊车荷载分项系数 Q =。 则吊车荷载设计值为： 竖向荷载设计值：QP  maxP=  = 式（ 24） 横向荷载设计值： H Q02)( n gQ =[(10+)]/2x2= 式（ 25） 内力计算 吊车梁上有两个轮压时，最不利轮位如下 图 ， C 点是最大弯矩 Mmax 对应的截面位置。 图 吊车梁在双轮压作用下 弯矩计算简图 考虑吊车梁自重对内力的影响，将内力乘以增大系数 0 =，则 C 点的最大弯矩值为： maxM = 0 lWlP222  =62 )( 2 = mkN 式（ 26） 则在 maxM 处相应的剪力为 CV = 0 lWlP22  = 6 ).536(  =。 式（ 27） 荷载位置如图 ， 潍坊学院本科毕业设计（论文） 8 图 吊车梁在双轮压作用下 剪力计算简图 Vmax= AR = 0   llP W1= )6 ( 。 cH MPHM max =  = mkN。 截面选择 由经验公式估算梁所需要的净截面抵抗矩： 356max 1 5 1 mmfMW  梁的高度在净空方面没有限制条件；容许最小高度由刚度条件决定，按容许挠度值( 500lv )要求的最小高度为： minh mmmmvllf 8 7105 0 06 0 0 02 1 ][][ 66   梁的经济高度为： cmWh 33 x 。 考虑梁截面高度大一些，更有利于增加刚度，所以初选梁的腹板高度为 mmh 600 按抗剪强度要求计算腹板所需的厚度为： mmfh Vt vww 3   。 当梁端翼缘截面无削弱时，系数  宜取 ；当梁端翼缘截面有削弱时  宜取。 由经验公式确定的腹板厚度  ww ht取腹板厚度 mmtw 8。 确定翼缘尺寸 初选 截面时可取 whh ，由公式6 x thhWbt 确定翼缘板的面积为 ： 25x mmhthWA www  潍坊学院本科毕业设计（论文） 9 上下翼缘面积按总面积 60%及 40%分配。 通常可按 tb 25 选择翼缘厚度，所以可确定受压翼缘的厚度满足 25 22 mmt  ，解得 mmt  可取 t=12mm。 当利用部分塑性，即 x = 时，悬伸宽度 比应不超过yf23513 ；而 x =时则不超过 15yf235。 由于吊车梁承受动力荷载，不考虑其塑性发展，受压翼缘的自由外伸长度与其厚度之比应满足 15235151 yftb 所以 mmb 18012151  所以 mmtbb w 3 6 881 8 022 1  取 mmb 350 同 时 也 满 足 轨 道 连 接mmb 320 （无制 动结构）的要求和 h  hb的要求。 取下翼缘宽 mm250 厚度为 12mm。 初选截面如图 所示 图 吊车梁截面 截面特性 211 8 0912250123508576 mmA  mmy 3008576612250594123500  48232323)26 0 2 9(85 7 65 7 68121) 2 9(122 5 0122 5 0121) 7 0(123 5 012 123 5 0mmI nx 上翼缘对中和轴的毛截面面积矩 ： 362 )()(12350 mmS  潍坊学院本科毕业设计（论文） 10 368snx mmW  368 2 9 mmW xnx  上翼缘对 y轴的截面特性 ： 473 mmI ny  352ny mmW    21 1 2 9 285761225012)( mmA n mmy n .831711292 300857661225059412)(0  48232323)2(105765768121)(1225012250121)(12)(12)(121mmI nx368上 ）.8317600（ mmW nx   ， 368下 1 7 mmW nx  上翼缘对 y 轴的截面 特性： 23 6 8 412)( mmA n 4723 2 5 012121 mmI ny  357 mmW ny  梁截面承载力验算 强度验算 1） 正应力 上翼缘正应力： 225666sxmax2 16mmNfmmNWMWMnyyHnxs 下翼缘正应力： 226 6xmax mmNfmmNWMnxxx  对需要计算疲劳的梁，不考虑截面塑性发展，即取 x 2） 剪应力 计算支座处剪应力 由公式vww fhVt 得 潍坊学院本科毕业设计（论文） 11 223maxmax mmNfmmNth V vww   当梁端翼缘无削弱时，系数  宜取 ，当梁端翼缘有削弱时  宜取。 3） 局部压应力 已知钢轨轨高 134mm mmhhal Ryz 37813421255025  ； 计算的腹板局部压应力为 223 mmNfmmNlt Pzwc   集中荷载增大系数对重级工作制吊车梁取  ，其他梁  ， 4） 折算应力 腹板与受压翼缘交点处 需要计算折算应力，其正应力与剪应力分别为： mmNsa   283maxa / mmNtI SVwxa   则折算应力为 212222222mmNfmmNcacaeq当 a 与 c 异号时， 1 =，当 a 与 c 同号或 c =0 时， 1 = 梁的整体稳定性验算 吊车梁的平面外的计算长度 1l =6000，由于 bl ，按照钢结构设计规范（ GB5001720xx）第 条规定，应计算梁的整体稳定性，因集中荷载作用在跨中（跨中无侧向支承）附近的上翼缘，根据钢结构设计规范附录 B 的方法： 600350 126000111   hb tl 1   b 47324731 5 012121 5 012121mmImmI .5106.4707500.4701180910)()()12(1721777211yyybbbilmmAIIiIII 梁的整体稳定性系数： 潍坊学院本科毕业设计（论文） 12 3 7 6 0 0 616 0 01 1 8 0 9.51 0 64 3 2 08 0。