燃煤电厂凝汽式汽轮发电机组基本热力计算及主要动力设备的选择_毕业设计(编辑修改稿)

燃煤电厂凝汽式汽轮发电机组基本热力计算及主要动力设备的选择_毕业设计(编辑修改稿)内容摘要：

 则 00 0 3 3 4 8 2 3 1 DDD b  即 b 锅炉连续排污量 00 1 0 3 3 DDD bbl  则 bl 锅炉给水量 fwD （此工况应扣去过热器减温水量 dD ） 0000 0 2 5 0 1 8 7 1 0 3 3 3 3 4 8 DDDDDDDD dblbfw  即 fw 扩容器蒸汽份额为 ,f 取扩容效率 f 则 0 0 5 4 8 1 0 3 3 39。 39。    blblf blfblf hhh  扩容后排污水份 额 39。  fblbl  化学补充水量 0039。 1 DDDDDD bblma  即 ma 排污冷却器的计算 补充水温 Ctma 020 ，排污冷却器端差为 8℃，则 燃煤电厂凝汽式汽轮发电机组基本热力计算及主要动力设备的选择 13 39。  blblmama hhhh 由排污冷却器热平衡式（如图 23） lblblblmamama hhhh  )()( 39。 39。 39。 39。 39。  K J / K 0151 39。 39。 39。   lblma malblblbl hh   所以 8 6 39。  blma hh kJ/kg 2. 计算汽轮机各段抽汽量 jD 和凝汽量 cD 图 23 锅炉连续排污系统计算 (1)由高压加热器 H1 热平衡计算求 1 (如图 24) 0 8 0 5 1 9 4 7 5 10 2 5 0 )(1211hwwfwqhh 图 24 1H 计算 (2)由高压加热器 H2 热平衡计算求 2 (如图 25)    0 8 1 1 9 0 5 9 7 0 5 1 9 80 8 0 5 1 0 5 3 9 40 0 4 4 2 2 5 0 )()(221121122hhsshssgsgfwqhhhh H2的疏水 2s 1 6 6 1 3 0 0 4 4 2 8 1 1 9 8 0 5 1 1212 sgs  图 25 2H 的计算 沈阳工程学院毕业设计（论文） 14 再热蒸汽量为 21    rh (3)高压加热器 H3 热平衡计算求 3 （如图 26）    0 4 1 3 2 6 6 4 5 7 0 5 51 6 6 1 3 7 5 3 50 0 4 0 5 3 60 2 5 0 )()(332232233hhssshssgsgfwqhhhh H3 的疏水 3s 为 2 1 1 5 5 0 0 4 0 5 4 1 3 1 6 6 1 2323 sgss  4433439。 7 94 78 0 05 48 11 55 13 23 25  fssgfwc 图 26 3H 的计算 (4)由除氧器 H4 热平衡计算求 4 （如图 27） 除氧器的物质平衡 ,求凝结水进水量 39。 c 除氧器出口水量 fw 39。 334 cfssgfw     0 1 7 3 8 6 1 3 6 87 9 4 7 8 7 7 60 0 5 4 7 92 1 1 5 0 2 80 1 3 2 1 60 2 5 7 9 4 7 8 8 8 2 545333344hwwhffhsshsgsgwfwhhhhhhh故 7 7 7 4 0 1 7 3 8 9 4 7 8 39。 c 图 27 除氧器 4H 的计算 燃煤电厂凝汽式汽轮发电机组基本热力计算及主要动力设备的选择 15 (5)低压加热器 H5 热平衡计算求 5 （如图 28） 03 86 63 677 74 539。 5  hcq  图 28 5H 的计算 (6) 低压加热器 H6 热平衡计算求 6 （如图 29）  0 2 0 9 4 3 1 4 5 6 80 3 8 6 5 7 7 4 0 )(6655639。 6hhsscqhh 图 29 6H 的计算 H6的疏水 6s 为 0 5 9 3 8 6 5 2 0 9 4   s （ 7）低压加热器 H7 热平衡计算求 7 （如图 210）  0 3 1 5 2 8 44 5 5 9 7 7 4 0 )(7766739。 7hhssscqhh H7 的疏水 7s 为 图 210 7H 的计算 0 9 1 1 3 1 5 5 9   ss (8)由低压加热器 H8,轴封冷却器 SG 和凝汽器热井共同构成一整体的热平衡计算求 8 （如图 211） 3 5 03 2 0 3 15 2 09 4 3 86 5 3 87 1 1 73 8 4 13 8 11 9 8 05 1 76543217~1  td沈阳工程学院毕业设计（论文） 16 8887~1 6 4 9 6 7 5 0 3 2   c 7 9 6 1 0 0 1 4 9 1 1 6 3 8 7 1 1 5 1 8 4 9 6 7 487 sgstdmacc  图 211 8H 和 SG 的计算 整体热平衡式 (忽略凝结水在凝结水泵中的焓升 )      0 4 4 3 5 0 1 4 9 1 1 6 9 6 1 )()(/)(839。 44487739。 88qhhhhhh sgsgsgssshcwc 则凝汽器排汽量为 6 0 5 3 2 4 4 3 5 4 9 6 7 4 9 6 7 8   c 3. 汽轮机汽耗量 计算和流量的校核 (1)作功不足系数的计算 根据表 21 及 22 可知 kgkJhrh / 5 1 3 8 3 9 40  rhcci hhhh kJ/kg 因此各段抽汽的做功不足系数为 8 3 5 3 8 5 1 1 3 8 1 4 511  ci rhch hhhY 7 6 0 9 9  ci rhch hhhY  ci ch hhY  ci ch hhY 燃煤电厂凝汽式汽轮发电机组基本热力计算及主要动力设备的选择 17 3 5 9 4 3 5 1 1 3 8 82 9 3 255  ci ch hhY  ci ch hhY  ci ch hhY  ci ch hhY 各级抽汽份额 j 及作功不足系数 jY 之乘积列表所示 ,根据 0D 求得级抽汽量 Yj 也列于表 23 中 表 23 jjY 和 jD 值（其中 0D =925125kJ/h,见本单元（ 2）） j jY jjY )/(0 hkgDD j  Y 744821 D  Y 751112 D  Y 382723 D td Y 518954 D  Y 357615 D  Y 193766 D  Y 291977 D  Y 410308 D ~1 8~11  c =    785 214 YY 5599973651240   DD D cc j 沈阳工程学院毕业设计（论文） 18 (2 )汽轮机汽耗量的计算     9 25 12 59 14 52 51 1 1033 60 01 3 60 050    mgjjci Yh PeD kg/h (3)凝汽流量的核算 5 6 0 0 0 13 6 5 1 2 49 2 5 1 2 50   jc DDD kg/h 此值与利用凝汽份额直接算得的 cD （见表 23）相差 4kg/h ，计算有效。 (4)根据 0D 计算各项汽 水流量列于表 24 中 表 24 各项汽水流量 项目 符号 份额 (%)x )/(0 hkgDD xx  全厂汽水损失 1 95611D 轴封供汽 sg 21416sgD 锅炉排污量 bl 9561blD 连续排污扩容蒸汽 f 5073fD 连续排污后排污水 bl 448739。 blD 再热蒸汽量 rh 775530rhD 化学补充水量 ma 14048maD 锅炉蒸发量 b 956102bD 汽轮机总耗汽量 0 94654139。 0 D 锅炉给水量 fw 948308fwD 小汽轮机用汽量 td 35812tdD 4. 汽轮机功率的核算 根据汽轮机功率的方程式 (其中第 1 ， 2 段抽汽 0rhh ) mgrhjjj hhhDP )(3 6 0 01 0  （ kW ） 则汽轮机各段所做功率（单位 kW）如下： 燃煤电厂凝汽式汽轮发电机组基本热力计算及主要动力设备的选择 19     13600 1。